Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Число см также ректификации

    Качество работы установок АТ во многом зависит от схем отдельных технологических узлов, в первую очередь от различных по конструктивному оформлению схем узлов перегонки нефти. Ректификационные колонны атмосферной части при одинаковой мощности имеют разные размеры, разное число тарелок. Режим работы колонн, особенно в случае применения клапанных тарелок, изучен недостаточно. Нужно более тщательно изучить системы орошения колонн, эффективность и количество циркуляционных промежуточных орошений, поскольку наблюдается несоответствие проектного количества циркулирующей флегмы и фактического. Особенно важно установить факторы, влияющие на число тарелок, предназначенных для отдельных фракций, поскольку на установках АВТ это число меняется в широких пределах. Так, по схеме с однократным испарением на каждый отбираемый дистиллят приходится по 7—8 тарелок, а при наличии двух ректификационных колонн—по 11—17. В то же время четкость погоноразделения в основных колоннах по обеим схемам практически одинакова. Ректификация и способы регулирования температурных режимов в колоннах также осуществляются по-разному. В колоннах может быть или одно острое орошение или еще дополнительно промежуточное циркуляционное орошение. [c.232]


    Управление процессом ректификации представляет собой сложную задачу из-за большого числа взаимосвязанных факторов и переменных, влияюших на качество продуктов, а также из-за значительной емкости и инерционности ректификационных установок как объектов регулирования. Известно большое число вариантов схем регулирования, обзор котррых не всегда представляет интерес. Поэтому рассмотрим лишь наиболее часто применяемые решения, а также некоторые новые схемы регулирования с анализом обших принципов построения систем автоматизации простых ректификационных колонн. [c.334]

    Разработаны многочисленные методы расчета параметров процесса ректификации для идеальных многокомпонентных смесей, которые подробно изложены Торманном [177]-, а также Эллисом и Фрешуотером [178]. Особо следует отметить приближенную формулу Кольборна [179] и Андервуда [180], позволяющую определять минимальные флегмовые числа. Простой приближенный метод расчета минимального числа теоретических ступеней разделения при V = оо принадлежит Фенске [181], который с целью упрощения рассматривает многокомпонентную смесь как бинарную. При этом условно принимается, что в смеси преимущественно содержатся ключевые компоненты, температуры кипения которых образуют постепенно возрастающую последовательность, а разности температур кипения для различных соседних компонентов смеси примерно одинаковы. Если через обозначить содержание низкокипящего ключевого компонента, содержание которого в кубовом продукте невелико, а через х — содержание высоко-кипящего ключевого компонента, содержание которого невелико в головном продукте, то уравнение Андервуда—Фенске для расчета минимального числа теоретических ступеней разделения будет иметь вид  [c.135]

    Для любой разности температур кипения можно рассчитать необходимое число теоретических тарелок также по следующему уравнению, в котором пе учитываются остальные условия ректификации, такие как флегмовое число, давление ректификации, задержка жидкости в колонне  [c.125]

    Влиянием осевой молекулярной диффузии при остаточных давлениях выше 1 мм рт. ст. и реальных скоростях пара можно пренебречь. Из уравнения (1У-5б) следует, что при турбулентном режиме понижение давления должно несколько интенсифицировать массообмен. Эти выводы подтверждены экспериментальными данными, в том числе по ректификации воды [75], откуда вытекает также тот факт, что для пониженных давлений применимы уравнения, полученные для атмосферного давления. [c.113]


    По данным А. И. Скобло [10] необходимая четкость фракционировки может быть достигнута увеличением числа тарелок и увеличением орошения в главной колонне (концентрационная часть), а также ректификацией продуктов, отбираемых сбоку колонны, в выпарных колоннах (отгонные части). Увеличение количества орошения позволяет получить продукт с четким кон- [c.11]

    МОГО ИЗ нижней колонны в турбодетандер воздуха также снизится в два раза. Около половины азота, содержащегося в той части воздуха, которая в турбодетандер не поступила, а осталась в нижней колонне, пойдет в виде азотной флегмы на орошение верхней части верхней колонны, что заметно увеличит флегмовое число, улучшит ректификацию и увеличит выход кислорода. [c.108]

    Одноколонные ректификационные системы с несколькими сырьевыми потоками легко реализуются при разделении углеводородных газов по одной из схем, изображенных на рис. П-1 [8]. По схеме на рис. П-1, а сырье после теплообменника делится на два потока, которые затем дросселируются, один из потоков после дросселя поступает в колонну, а другой проходит теплообменник и поступает также в колонну на более низкий уровень по сравнению с первым потоком. По схеме на рис. П-1, б сырье проходит теплообменник и охлаждается обратным потоком жидкости, выходящего из сепаратора, дросселируется и затем делится на паровую и жидкую фазы в сепараторе. Паровая и жидкая фазы дросселируются до рабочего давления колонны и раздельными потоками подаются на ректификацию. Применение таких схем при разделении легких углеводородов позволяет на 30—50% сократить требуемые флегмовые числа, значительно уменьшив тем самым расход дорогих хладоагентов. [c.106]

    Прямая схема ректификации, принятая в первоначальных схемах, как правило, не является оптимальной для разделения прямогонных бензиновых фракций, содержащих немного легких углеводородов и примерно одинаковое количество всех остальных фракций в сырье. В связи с этим для четкого выделения головной фракции, а также и последующих фракций требуются повышенные флегмовые и паровые числа и большие паровые и жидкостные нагрузки в колоннах. Запроектированная аппаратура типовой установки также не обеспечивает достаточно четкого выделения узких бензиновых фракций. Легкие углеводороды, попадая в колонну 2, резко снижают четкость ректификации, в результате чего фракция 62—105°С загрязняется (до 8—10% масс.) фракцией н.к. —62°С. [c.209]

    Числа кмолей паровых и жидких потоков, их температуры и мольные энтальпии, а также дифференциальные плотности распределения x и y в узловых точках к объединяются под общим термином элементы ректификации . [c.424]

    Обычно при расчете ректификации бинарной смеси заданы расход, состав и состояние исходной смеси, а также составы дистиллята и кубового остатка. Первые два уравнения из системы (111.57) используют для определения расходов дистиллята и кубового остатка, а третье и четвертое уравнения — для определения тепловых нагрузок кипятильника и дефлегматора при выбранном флегмовом числе. [c.58]

    Гипроазнефти), также выполненных по схеме двухкратного испарения, этот недостаток был устранен в первой колонне устанавливалось 28 тарелок, а во второй (основной) 38. Увеличение числа тарелок привело к улучшению ректификации нефти. В атмосферной части комбинированной установки ГК-3 (рис. 22) производительностью 3 млн. т/год нефти (проект Гипрогрознефти) число тарелок еще больше —в первой колонне 31, во второй (основной) 55. Однако следует учесть, что из основной ректификационной колонны отводится четыре боковых погона. [c.44]

    Результаты обследований действующих установок АТ и АВТ показали на удовлетворительную работу многих ректификационных колонн. Большая их часть имеет различные показатели по отбору дистиллятов, четкости ректификации число ректификационных колонн, входящих в схему, также неодинаково. Первые ректификационные колонны на установках двухкратного испарения из-за низкой температуры подогрева нефти (150—190 °С) работают с небольшими паровыми и жидкостными нагрузками тарелок в укрепляющей секции. В отгонных секциях наблюдаются недопустимо высокие нагрузки по жидкости при очень низкой работе обычных желобчатых тарелок. Низкая кратность орошения в сочетании с низкими нагрузками создает неблагоприятные условия, для процессов ректификации на тарелках, в результате чего имеется большое налегание температур конца кипения бензина и начала кипения отбензиненной нефти. [c.233]

    На рис. 90 изображена принципиальная схема другой секции ректификации одной иа крекинг-установок системы флюид с указанием температурного режима и числа тарелок [234]. В главной колонне установлено 20 колпачковых тарелок, одна распределительная, а также противни (4 шт.) и каскадные тарелки. Перепад давления между низом и верхом колонны составляет 1015 — 777 = = 238 мм рт. ст. Проектная скорость паров в свободном сечении [c.176]

    Эвристическое правило, записанное в виде (8.39), основано на предположении, что стоимость разделения компонентов т и п дешевле, если оно проводится в отсутствие неключевых компонентов. Было показано, что с увеличением числа неключевых компонентов в разделяемой смеси разность между действительной и эвристической стоимостями возрастает [52]. На рис. 8.17 показан характер изменения стоимости от числа неключевых компонентов на примере разделения пятикомпонентной смеси парафинов. Это правило справедливо также для абсорбции, азеотропной ректификации, жидкостной экстракции (при разделяющем влиянии неключевых компонентов это правило не соблюдается). [c.492]


    Смеси, из которых получается бутадиен, состоят из большого числа веществ. Основными компонентами этих смесей являются изобутан, н-бутан, изобутилен, бутилен-1, бутилены-2 и бутадиен-1,3. Большое значение имеет также примесь ацетиленовых углеводородов, оказывающих вредное влияние в процессе полимеризации бутадиена. Выделение бутиленов и бутадиена из этих смесей методами обычной ректификации невозможно, поэтому разделение производится с использованием обычной, а также азеотропной и экстрактивной ректификации. Наибольшее затруднение вызывает разделение смесей н-бутана и бутиленов-2, изобутана и бутилена-1, а также бутадиена и бутена-1. Оно осуществляется с помощью экстрактивной ректификации. В качестве разделяющих агентов для последней было испытано большое число полярных веществ в чистом виде и с добавкой воды [291], а также смесей различных веществ [292]. Наибольшее практическое применение в настоящее время получили фурфурол [258, 293—296], ацетон [297] и фенол, содержащий от 2 до 10% воды [298]. [c.277]

    В насадочных колоннах процесс разделения описывается дифференциальными уравнениями массопередачи. Такая форма описания используется также для некоторых специфических случаев разделения в тарельчатых колоннах так, например, при ректификации смесей компонентов с небольшой относительной летучестью в колоннах с большим числом тарелок. [c.72]

    Дифференциальные уравнения, устанавливающие связь между независимыми переменными, неизвестными (искомыми) функциями и их производными, широко используются в химической технологии для описания нестационарных процессов, а также процессов с распределенными параметрами. Например, концентрация реагента, вступающего в реакцию, является функцией времени пребывания, условий ведения процесса, и для того чтобы определить закон ее изменения во времени, необходимо составить дифференциальное уравнение, решение которого и устанавливает необходимую функциональную зависимость. Аналогично для определения числа ступеней разделения в процессе периодической ректификации необходимо определить состав кубового остатка и дистиллата как функции степени отгона. Это можно осуществить путем решения системы дифференциальных уравнений материального и теплового балансов. [c.347]

    Для примера рассмотрим влияние точки ввода на общее число тарелок при ректификации пятикомпонентной смеси. Составы исходной смеси, дистиллата и кубовой жидкости (в мол. долях), а также значения коэффициентов относительной летучести компонентов приводятся в табл. 37. Флегмовое число У принято равным 5 =3,08). Смесь подается в колонну в виде жидкости при температуре кипения. [c.257]

    Выделение ароматических углеводородов из нефтяных фракций может быть осуществлено также с помощью азеотропной ректификации. Бензол и толуол высокой степени чистоты могут быть выделены этим методом из смесей, содержащих непредельные и парафиновые углеводороды, с использованием в качестве разделяющих агентов ацетонитрила, метанола, этанола, изопропанола, ацетона, метилэтилкетона и уксусной кислоты [272]. Метанол был рекомендован также для выделения ксилолов [273]. Из числа указанных соединений наиболее эффективен, по-виднмому, ацетонитрил. В качестве разделяющего агента может применяться также пропионитрил [274]. В виде дистиллата отгоняются азеотропные смеси парафиновых углеводородов с нитрилами, расслаивающиеся после конденсации. Нижний слой, богатый нитрилом, возвращается в колонну в виде флегмы, а верхний слой, содержащий преимущественно парафиновые углеводороды, отбирается в качестве дистиллата, из которого углеводороды выделяются путем отгонки. [c.274]

    Алгоритмы для этих задач также будут обладать своей спецификой. Так, например, при расчете процесса ректификации в зависимости от постановки задачи могут накладываться соответствующие ограничения. В частности, при проверочном расчете обычно задаются конструктивные и технологические параметры (диаметр колонны, тип тарелок, их число, флегмовое число, характеристики тепло- и хладагентов и т д.), в то время как при проектном расчете последние необходимо рассчитывать. Таким образом, расчет является задачей оптимизации с ограничениями, причем часть из них связана с требованиями на качество продукта и обеспечением максимальной эффективности разделения, а другая направлена на обеспечение экономичности процесса разделения. Несмотря на возможность такого деления, ограничения взаимосвязаны между собой. Например, максимальная разделительная способность может быть обеспечена в результате отыскания оптимального технологического режима работы, а также подбором высокоэффективного аппарата. [c.80]

    Начиная с 1960 г. резко возросло число публикаций по теоретическим основам процессов дистилляции и ректификации. Поскольку объем реферативных сборников постоянно растет, информацию теперь обрабатывают, широко применяя вычислительную технику. Тем не менее в ряде журналов еще появляются периодические литературные обзоры по вопросам перегонки [34 ], Экспресс-информацию содержат реферативные карточки и доклады, обобщающие научные достижения [35, 16]. Назрела необходимость в издании для студентов обстоятельных руководств по технике лабораторных работ, включающих также разделы по методам дистилляции и ректификации [36], поскольку в большинстве имеющихся пособий методы разделения освещены недостаточно [37]. [c.16]

    Таким образом, при периодической ректификации недостаточно установить условия процесса для начального момента. Следует также решить, до какой концентрации кубовой жидкости целесообразно проводить разгонку или какое максимальное флегмовое число необходимо выбрать, чтобы длительность разгонки не была бы слишком большой. Если принять предельное флегмовое число у = 25 и Хд = 80% (мол.), оставив постоянными = 98% (мол.) и число теоретических ступеней разделения п = 10, то для снижения концентрации легколетучего компонента в кубовой жидкости с 80 до 5% (мол.) необходимы флегмовые числа, указанные в табл. 13. [c.102]

    В качестве головного и кубового продуктов можно отбирать и смеси различных компонентов, как показано на рис. 86 для колонны I. В дистилляте получают фракцию С4—Се, а в кубе — фракцию С,—Сд следовательно, граница раздела смеси лежит между компонентами и С,. В этом случае прежде всего выбирают кривые равновесия для крайних пар компонентов, т. е. для С4—С, и С,—Са, и рассчитывают число теоретических ступеней разделения и другие условия ректификации, необходимые для обогащения смеси до % = 95% (мол.) при непрерывном режиме работы колонны. Для двух полученных чисел ступеней вычисляют среднее значение. За основу можно взять также кривую равновесия для смеси Се—С,, поскольку количественно фракция С4—Сд преобладает, а компонент Сд почти не участвует в массообмене. [c.134]

    Процесс экстракции, очевидно, вообще невозможен, если во всех рассмотренных случаях прямая МЭ совпадает с конодой, которой принадлежит точка Э (построение невыполнимо). Расход экстрагента в этом случае будут минимальным, а требуемое число ступеней равновесия—бесконечно большим (аналогично бесконечно большому числу ректификационных тарелок при минимальном флегмовом числе). Процесс экстракции также невозможен и при чрезмерно большом расходе экстрагента, когда последний образует с исходным раствором гомогенную смесь. Оптимальный удельный расход экстрагента, подобно реальному флегмовому числу при ректификации, определяется экономическим расчетом он должен соответствовать минимальным затратам на осуществление процесса. [c.581]

    С помощью ур. (58) нетрудно убедиться, что при атмосферном давлении в псевдоазеотропе формальдегид — вода массовое содержание формальдегида 22,5%. На рис. 42 также следует, что при л 100°С кривая х—у расположена довольно близко к диагонали диаграммы. Это означает, что для достижения псевдоазео-тропного состава требуются колонны с большим числом тарелок и повыщенные флегмовые числа. При ректификации смесей, содержание формальдегида в которых иное, чем в псевдоазеотропе, в погоне может быть получен последний, а в кубе —практически чистая вода. Погон примерно такого же состава получается, если исходная смесь содержит больше формальдегида, чем псевдоазеотроп. Кубовая жидкость по мере отгонки последнего обогащается не только формальдегидом, но и муравьиной кислотой. В обоих случаях в погоне получают не вполне удобный для практического использования разбавленный раствор формальдегида. [c.161]

    Изучив структуру диаграммы фазового равновесия жидкость — пар разделяемой смеси и тем самым определив типы и взаимное расположение особых точек, а также ход разделяющих многообразий и число областей ректификации, нетрудно выявить возможные последовательности выделения конечных продуктов ректификации, а, следовательно, и варианты разделения данной смеси. Всю совокупность последовательностей выделения фракций в общем случае можно изобразить единым графом (рис. VIII, 5). Как видно, в случае разделения четырехкомпонентной зеотропной смеси каждый компонент является нераспределенным, т. е. целиком переходит в дистиллят илн кубовый продукт. Данный граф содержит необходимую информацию о возможных вариантах выделения фракций. Анализ этих вариантов с точки зрения чистоты и полноты выделения целевых продуктов в сочетании с технико-экономическими расчетами дает основу для выбора наиболее приемлемого варианта технологической схемы. [c.215]

    Третья часть программы осуш,ествляет выдачу на печать результатов расчета, а также вычисление дополнительных показателей качества нефтепродуктов. Например, по специальным программам кривые ИТК пересчитываются в кривые фракционной разгонки, определяются основные характеристики четкости ректификации, температуры вспышки и кристаллизации дизельных топлив, октановые числа бензинов и т. д. [c.89]

    Для случая мгновенной обратимой химической реакции траектории процесса ректификации будут располагаться иа многообразиях химического равновесия, в связи с чем структура полной диаграммы фазового равновесия будет оказывать лишь косвенное влияние на поведение этих траекторий. В случае протекания одной обратимой реакции размерность многообразия химического равновесия будет на единицу меньше размерности концентрационного симплекса, соответствующего всей рассматриваемой многокомпонентной смеси. Это и понятно, так как выбранным условиям соответствует одно дополнительное уравнение связи. Естественно, каждое из многообразий химического равновесия будет обладать своей термодинамико-топологичес кой структурой, при> ем в основу различия этих структур может быть также положено общее число и взаимное расположение особых точек рассматриваемого многообразия. [c.195]

    Совмещенные реакционно-ректификационные процессы очень сложны, и строгий расчет их пока не создан. Однако имеются расчеты для некоторых упрощенных случаев [47—50], Так, Марек [51] предложил общий метод расчета ректификации при наличии химической реакции, взяв за основу итерационный расчет ректификации по Сорелю и Мак-Кэбу и Тиле. При этом наличие химической реакции в жидкой фазе учитывается введением в уравнения материального и теплового балансов дополнительных членов, соответствующих изменению количества вещества и тепла за счет реакции. Общность метода состоит в том, что он не ограничен числом компонентов, типом реакции и т, д, В общем случае, для расчета необходимы исходные данные в полном объеме (для концентрационного симплекса я-ко.мпонентной смеси в целом) о скорости реакции, тепловом эффекте, фазовом равновесии жидкость — пар, Мареком учтены возможные упрощения метода, связанные с рациональными допущениями, которые встречаются при обычном расчете ректификации, В итерациях, наряду с предположением определенных концентрации, предполагается также общее прореагировавшее количество вещества и учитывается в связи с этим задержка жидкости на каж- [c.208]

    Критерием оценки возможного применения ректификации для разделения углеводородных смесей на составляющие их компоненты, как известно, является коэффициент относительной летучести. Чем больше этот коэффициент, тем легче разделяются компоненты смеси. В табл. 39 приведены результаты расчета числа теоретических тарелок, требуемых для разделения смесей с различным значением коэффициента летучести и получения ректификатов различного состава. Анализируя данные этой таблицы, можно заключить, что для повышения чистоты ректификата, например, с 0,90 до 0,99 требуется примерно в 2 раза увеличить число тарелок. Видно также, что для разделения смесей с низкой летучестью необходимо исключительно большое число тарелок. Так, для разделения смеси с коэффициентом относительной летучести 1,05 при чистоте ректификата 0,99 требуется 189 тарелок. При коэффициенте относительной летучесш 1,2 и той же чистоте ректификата требуется только 50 тарелок и т. д. [c.323]

    Рассмотрим следующий пример. При расчете многостадийных процессов (папример, абсорбция, ректификация, экстракция), а также решении дифференциальных уравнений в частных производных разностными методами матрица коэффициентов системы уравнений имеет специальный вид с большим числом нулевых элементов. Для решения таких систем линейных уравнений обьга-но используются методы, позволяющие хранить в памяти только ненулевые элементы матрицы, благодаря чему существенно сокращается объем занимаемой памяти. Запишем подпрограмму решения системы линейных уравнений с трехдиагональной матрицей коэффициентов, алгоритм решения которой приведен в гл. 6. [c.290]

    Как уже было отмечено, при подаче исходной смеси в колонну для экстрактивной ректификации в виде жидкости на тарелке питания и ниже нее происходит уменьшение концентрации разделяющего агента по сравнению с его концентрацией в укрепляющей части колонны, что вызывает соответствующее уменьшение коэффициента относительной летучести компонентов заданной смеси в исчерпывающей части колонны. Это неблагоприятное обстоятельстно может быть исключено при иодаче в колонну исходной смеси в паровой фазе. Необходимо, однако, считаться с тем, что при одинаковом коэффициенте относительной летучести в случае питания колонны паровой смесью всегда требуется большее флегмовое число, чем при подаче в колонну жидкости того же состава. Увеличение же padxoAa флегмы обусловливает уменьшение концентрации разделяющего агента, распространяющееся не только на исчерпывающую, но также и на укрепляющую части колонны для экстрактивной ректификации. Таким образом, как и в большинстве технических задач, в рассматриваемом случае мы сталкиваемся с двумя противодействующими факторами, что выдвигает необходимость более подробного рассмотрения вопроса о влиянии агрегатного состояния исходной смеси в процессе экстрактивной ректификации. [c.258]

    Под совмещенными процессами понимают такие, когда два или более процессов протекают одновременно и в одном аппарате с эффективностью на уровне или выше, чем раздельно. К таким процессам можно отнести, например, совмещение химического превращения с ректификацией (хеморектификацию) или абсорбцией (хемосорбцию), т. е. совмещение процессов химического превращения и разделения, а также совмещение массообменных процессов (например, ректификации и абсорбции и др.). Эффективность совмещенных процессов заключается в том, что, во-первых, снижаются капитальные затраты за счет уменьшения числа единиц оборудования, а во-вторых, - эксплуатационные затраты за счет снижения и энергетического объединения материальных потоков. Негативная сторона такого совмещения заключается в более жестких условиях эксплуатации и соответственно в необходимости более четкого ведения процесса. [c.35]

    Предварительный анализ свойств компонентов и смеси уже позволяет вьщелить группы альтернативных способов получения чистых компонентов, однако полезно также выполнить анализ фазового и химического равновесия, что позволяет сузить область экспериментальных и расчетных исследований. Например, если смесь гомогенна, не образует азеотропов, характеризуется большой разностью температур кипения, но содержит компонент (или компоненты) с повышенной коррозионной способностью, то ее разделение может быть обеспечено обычной ректификацией (возможно, с применением аппаратов однократного испарения). Расчет этих процессов не представляет труда, однако очевидно, что особое внимание должно быть уделено подбору материала оборудования. С другой стороны, при наличии азеотропов число возможных способов разделения возрастает (азеотропно-экстрактивная ректификация, ректификация вакуумная или под давлением, мембранные процессы, кристаллизация и т. д.). [c.40]

    Со строго физической точки зрения перегонка не является обязательно процессом разделения. Например, перегонкой можно назвать также процесс, в ходе которого чистое жидкое вещество испаряют, пары этого вещества конденсируют и конденсат собирают. Ректификация с бесконечным флегмовым числом представляет собой предельный режим перегонки, ири котором конденсат (дистиллят) не отбирают. [c.38]

    Укажем еще на два метода расчета числа теоретических ступеней, которые не зависят от конструктивных особенностей колонны и поэтому могут применяться как для тарельчатых, так и для насадочных колонн, а также для колонн с другими видами насадок. Меркель [167] разработал метод, в соответствии с которым процессы противоточного массообмена представляют в энталь-пийной диаграмме Н—х—г/. По ней находят изменение состава жидкости и пара, их количества, а также подводимую и отводимую теплоту (рис. 80). К сожалению, получено незначительное число энтальпийных диаграмм, и применение этого метода ограничивается небольшим числом смесей. Некоторые сведения по этому методу можно найти в литературе [73, 75, 103]. Биттер [261 ] дал сводку различных приемов вычислений для определения числа теоретических ступеней разделения при ректификации бинарных смесей эти приемы основаны только на уравнениях рабочих линий и служат основой для графических методов решения с применением энтальпийной диаграммы. [c.126]

    НИИ статической УС в куб загружают жидкость в пятикратном количестве по сравнению с предполагаемой УС колонны и в течение 1 ч проводят ректификацию с бесконечным флегмовым числом. После охлаждения колонны измеряют количество жидкости, оставшееся в кубе. Разница между первоначально загруженным количеством и оставшимся количеством и представляет собой статическую УС. В насадочных колоннах статическая УС складывается из капель жидкости, оставшихся на насадочных телах и между ними, а также на стенках колонны, приставки и конденсатора. В тарельчатых колоннах основную часть статической задержки составляют слои жидкости, оставшиеся на отдельных тарелках. [c.150]

    На основе обширного экспериментального материала Дэвид [191 ] однозначно показал, что число теоретических ступеней разделения тем меньше, чем ниже рабочее давление ректификации. Эти результаты находятся в полном согласии с данными Цуидервега [205], а также частично соответствуют опытным данным [c.152]

Смотреть страницы где упоминается термин Число см также ректификации: [c.236]    [c.218]    [c.143]    [c.283]    [c.80]    [c.92]    [c.388]    [c.137]    [c.16]    [c.84]    [c.147]   
Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (2002) -- [ c.121 , c.122 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (1995) -- [ c.121 , c.122 ]



ПОИСК







© 2025 chem21.info Реклама на сайте