Автомодельность турбулентная

При Ке > 7000 наступает автомодельный турбулентный режим. При этом коэффициент трения не зависит от Ке и становится постоянным X = 2,34. [c.123]

Гидравлическое сопротивление НС будем рассчитывать по формуле Дарси — Вейсбаха (2.17а) отдельно для ламинарного и развитого (автомодельного) турбулентного режимов течения газа (жидкости) в неподвижном слое, подставляя в эту формулу найденные выще значения /, w и выраженные через Яо, н-, с/ и ео- [c.219]

При развитом автомодельном) турбулентном режиме первым слагаемым в (п) можно пренебречь, так что [c.231]

При автомодельном турбулентном режиме первое слагаемое в левой части (ш) пренебрежимо мало, так что [c.235]

Отсюда видно, что объем информации, необходимой для описания турбулентности, неограниченно растет с увеличением числа Ке, и поэтому следует искать пути приближенного решения проблемы. Один из таких путей может быть основан на принципе автомодельности турбулентных течений по числу Ке. При таком подходе для описания течения с большим числом Рейнольдса можно использовать результаты решения точных уравнений Навье — Стокса, в которых число Рейнольдса относительно невелико. Очевидно, что при вычислении и такой прием приводит к ошибке порядка [c.164]

Наряду с методом эквивалентной задачи теории теплопроводности (который будет использован также в следующей главе при анализе теплового режима факела конечного размера) при расчете турбулентного факела находят применение другие методы расчета теории турбулентных струй [Л. 1 22 и др. ]. Особенно это относится к расчету так называемых автомодельных течений — начального и основного участков турбулентной газовой струи и факела. Среди этих методов известными преимуществами в ряде случаев обладает метод подобия ри [Л. 22], позволяющий использовать для расчета течений сжимаемого газа готовый аппарат и конечные формулы теории автомодельных турбулентных струй несжимаемой жидкости. [c.102]

При описании турбулентного горения это ограничение не является сильным вследствие автомодельности турбулентных течений по числу Рейнольдса. [c.166]

При Ке > 7000 возникает автомодельный турбулентный режим. При этом коэффициент трения равен Я = 2,34 и не зависит от Ке. [c.176]

В области предельной (автомодельной) турбулентности удобен другой критерий — критерий Маргулеса М, так как здесь р прямо пропорционально скорости потока w [c.64]

В этих формулах (полученных И. Л. Вулис и автором) первые члены характеризуют градиентный перенос, вторые (одного порядка величины с первыми) — конвективный за счет поперечной скорости. В простейших случаях (автомодельные струи — источники) расчет по этим форму лам дает тот же результат, что и по известным формулам Прандтля теории пути смешения. В общем случае их достоинство в применимости к не автомодельным течениям (в том числе сжимаемого газа, для которого выражения и по существу, неизвестны даже и для автомодельных турбулентных струй). [c.14]

Как будет показано ниже, сочетание квазигетерогенной схемы и расчета процессов переноса (в частности, по методу ри ) позволяет рассмотреть тепловой режим автомодельного турбулентного диффузионного факела. Перед этим, а также перед тем, как обобщить данный анализ на неавтомодельный диффузионный факел, остановимся иа общих особенностях кинетики реакций в турбулентном потоке. [c.104]

Чисто вынужденное движение жидкости в условиях внутренней задачи. Ламинарное течение (первая область автомодельности). Турбулентное течение. [c.82]

Из описанной картины вытекает, что многомасштабность процессов турбулентного переноса приводит к автомодельности турбулентных течений по числу Рейнольдса. Выражаясь точно, это означает, что средние значения всех величин, определяемых крупномасштабными колебаниями скорости, не зависят от числа Рейнольдса, если это число стремится к бесконечности. К таким величинам относятся, например, скорость, давление или концентрация инертной примеси, а также различные степени этих величин. Принцип автомодельности по числу Рейнольдса, вообще говоря, неприменим к описанию градиентов гидродинамических параметров, поскольку эти градиенты определяются мелкомасштабными колебаниями скорости. Справедливость рассматриваемого принципа хорошо подтверждена экспериментально и в настоящее время не вызывает особых сомнений. [c.11]

Влияние давления р на скорость распространения пламени проиллюстрировано на рис. 6.5, где приведены данные Голубева, Янковского, Постнова и Талантова [1973]. Видно, что м, растет с увеличением р. Аналогичные данные получены Дорошенко и Никитским [1960], Храмцовым [1960]. В силу принципа автомодельности турбулентных течений по числу Рейнольдса изменение/) не влияет на и Л. Поэтому приведенный график указывает на влияние скорости химических реакций. Характерное время [c.220]

Таким образом, различия в коэффициентах молекулярного переноса влияют на процесс горения даже в самом теплонапряженном режиме. Действительно, в противном случае (характерный масштаб изменения неосредненного температурного поля порядка интегрального масштаба турбулентности) из принципа автомодельности турбулентных течений по числу Рейнольдса следовало бы, что различия в коэффициентах молекулярного переноса не влияют на процесс стабилизации пламени. Отсюда вытекает, что даже в наиболее напряженном режиме процесс горения происходит в соответствии, с фронтальной моделью. [c.253]

На основании экспериментального изучения зависимости сопротивления сухого аппарата Д Рвух от скорости газа /рис,2/ при различных скоростях вращения ротора " /7 ", можно заключить, что при п=0 наблюдается квадратичная зависимость Л Реух.н. характерная для автомодельного турбулентного режима течения потока. [c.581]

При вращении ротора автомодельный турбулентный режим движения потока сохраняется, но в этом случав каждому значению лРсуж- отвечает величина относительной скорости отн" , являющейся результатирующей двух скоростей абсолютной скорости газового потока и окружной скорости вращения ротора [c.581]

В работах [42, 51, 52] на основе полуэмпирических соображений в уравнение баланса турбулентной энергии несущей сплошной фазы вводятся дополнительные члены, обусловленные генерацией турбулентных флуктуаций скорости при больших числах Рейнольдса обтекания частиц. В [40] выполнена оценка турбулизации течения крупными частицами на основе прямого использования автомодельного решения для дальнего осесимметричного турбулентного следа [53]. Естественно, такой подход справедлив только при очень малой объемной концентрации дисперсной фазы, когда отсутствует интерференция следов за отдельными частицами. В настоящей работе решение для автомодельного турбулентного следа привлекается не для прямого расчета турбулентных характеристик несущего потока, а для определения дополнительной генерации турбулентности в уравнении баланса пульсационной энергии. Такая интерпретация автомодельного решения для дальнего следа (т. е. использование решения в локальном, а не в интегральном смысле) делает предлагаемую модель применимой для различных двухфазных турбулентных течений и позволяет надеяться на ее справедливость не только при малых, но и при умеренных объемных концентрациях частиц. [c.122]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология