Турбулентная струя

Металлический смеситель (а) разборный, детали его изготовлены из нержавеющей стали. Смешение растворов проходит в камере смешения 2. В кислый раствор, поступающий с малой скоростью, входит раствор жидкого стекла с большой скоростью, что создает достаточную для хорошего смешения растворов турбулентность струи. Из камеры смешения смесь поступает в успокоитель 1, где турбулентная струя переходит в ламинарную (спокойную) и сливается на распределительный (формующий) конус. [c.132]

Аэродинамика топочной камеры печей. В топочной камере печей имеются только турбулентные режимы течения газов, поэтому их аэродинамическую работу необходимо рассматривать, исходя из основных закономерностей турбулентных струй. [c.70]

Турбулентные струи в топочных камерах печей получаются при сжигании топлива и образовании газовоздушной смеси теплоносителя. [c.70]

Расширяемые струи склонны увеличивать степень неравномерности поступательных скоростей. Струя раздается не только за счет противодействия среды, в которую она втекает. При турбулентном втекании увеличение граничных слоев среды возрастает за счет беспорядочного (пульсационного) поперечного перемещения вихревых масс, ускоряя обмен энергиями и раздавая струю тем шире, чем больше начальная турбулентность струи. [c.74]

Если турбулентная струя вводится из сопла непосредственно в зернистый слой, выравнивание профиля скоростей происходит значительно интенсивнее. [c.132]

Коэффициенты г х называются коэффициентами турбулентной или кажущейся вязкости. Обычно они являются функциями координат. Моделирование турбулентности и заключается в установлении связи коэффициентов ху с осредненными характеристиками течения. Некоторые упрощения возможны в случае так называемой свободной турбулентности, когда поле течения не ограничено стенками. Примерами могут служить свободные турбулентные струи и течения в следах. В этих случаях молекулярная вязкость пренебрежимо мала по сравнению с турбулентной. Более детально эти вопросы обсуждаются в 130—32]. [c.109]

Турбулентность струи оценивается критерием Рейнольдса, который для произвольного сечения определяется через начальные параметры струи [c.158]

На основании теории турбулентных струй расстояние [ между соплами, расположенными с одной стороны электрода [c.53]

Один из основных вопросов приложения теории свободных затопленных струй в вентиляционной технике (воздушные завесы, оазисы и др.) — оценка степени турбулентности струи, определяющей ее структуру. [c.7]

Полученные И. А. Шепелевым закономерности свободной струи, основанные на формуле Райхардта, позволяют обосновать способ вычисления характеристик турбулентности струи и открыть тем самым дополнительный путь к сопоставлению теории струи с обширным экспериментальным материалом. [c.8]

Поскольку, однако, опубликованные до настоящего времени экспериментально найденные показатели степени турбулентности струи характеризовались коэффициентом а по формуле (6), выводы из последующего анализа сопоставлены с этой величиной. [c.10]

Нетрудно заметить, что степень турбулентности струи за вентилятором должна зависеть от его конструкции. В частности, осевые вентиляторы с короткими лопатками при прочих равных условиях должны создавать струи с большей турбулентностью, чем вентиляторы с длинными лопатками. [c.14]

Рассмотренный случай турбулентности струи, выходяш,ей из осевого вентилятора с нулевой скоростью на оси, является частным случаем группы скоростных полей, для которых характерны скорости на оси, большие или меньшие нуля. Такие эпюры скоростей можно встретить в струе за самолетным (толкающим) винтом при использовании его на вентиляционном режиме в установках крупных воздушных душей. Скоростные поля этого вида хорошо описываются формулой [c.14]

Механизм развития струй при ламинарном течении изучен мало и самая его природа не ясна. В связи с этим нет оснований утверждать, что при ламинарном течении механизм развития струи подчиняется тем же закономерностям, что и при турбулентном. Поэтому, как правило, следует избегать экспериментирования, направленного на проверку закономерностей в области свободных турбулентных струй, с помощью опытов с ламинарными струями. Однако при использовании специальных видов гидравлических моделей с химически взаимодействующими жидкими средами, как в настоящей методике, представляется возможным расширить зону эксперимента исходя из того, что современные воззрения на сущность турбулентного течения позволяют оценить степень турбулизации потока не только по величине критерия Не. Более того, критерий этот может быть признан удачно характеризующим степень турбулизации лишь для отдельных хорошо изученных видов движения жидкости, например потоков в трубах. [c.41]

В табл. 18 приведено сопоставление экспериментально найденных и теоретически подсчитанных величин в обоих опытах. При рассмотрении таблицы следует иметь в виду, что теоретический подсчет сделан на основе теории турбулентных струй. В соответствии с этой теорией экспериментально найденные величины сопоставлялись с результатами двух вариантов теоретического подсчета на основе представления а) об изолированной осевой трубке тока и б) о струе в целом. [c.42]

Рис. 2-1. Схема свободной турбулентной струи а — струя в спутном потоке б — начальный участок затопленной струи

Совершенно очевидно, что этот класс задач теории турбулентных струй можно решить лишь приближенными и численными методами. Постановка и решение задачи течения вертикальных стратифицированных струй нефти интегральным методом приведены в [3,4]. [c.89]

Основные закономерности развития прямоточных турбулентных струй. Одинаковый механизм процессов переноса в струях и в факеле, [c.21]

Прямоточные турбулентные струи, развивающиеся в свободном пространстве, в спутном или встречном потоке жидкости, в следе за плохо обтекаемым телом, а также в ограниченном пространстве, достаточно широко изучены и результаты этих исследований обоб- [c.22]

Одной из характерных особенностей свободных прямоточных турбулентных струй является малость поперечных составляющих скорости в любом сечении струи по сравнению с продольной скоростью. Поэтому в инженерных приложениях теории струи ими можно пренебречь. [c.23]

Г. Н. Абрамович обобщил экспериментальные данные многих исследователей и установил подобие безразмерных полей скоростей и избыточных температур во всех поперечных сечениях основного участка и в пограничном слое начального участка турбулентных струй любой формы, распространяющихся в неограниченном пространстве, а также в спутном или встречном потоках жидкости. [c.23]

Профиль безразмерной поступательной скорости в пограничном слое начального участка турбулентных струй может быть выражен зависимостью [c.24]

Безразмерный профиль избыточной скорости в пограничном слое начального участка турбулентной струи иллюстрирует рис. 2-2. На этом рисунке приведены также данные, полученные О. В. Яков-левским для неизотермических струй при 0 = То/Т = 1,43 1,0 и 0,32, которые показывают, что и в неизотермических струях в изученном интервале температур безразмерные профили избыточных скоростей могут быть приближенно описаны той же универсальной кривой, что и в изотермических струях. [c.25]

Для основного участка турбулентных струй профиль безразмерной избыточной скорости в любом поперечном сечении описывается формулой [c.25]

Так как механизм переноса примеси в струе не отличается от механизма переноса тепла, то все уравнения диффузии можно получить из соответствующих уравнений переноса тепла, если в последних заменить избыточную температуру на избыточную концентрацию. Изменение избыточной концентрации примеси вдоль оси основного участка турбулентной струи определяется для струи круглого сечения по формуле [c.29]

Закрученные турбулентные струи. Закрученные струйные течения широко применяются в различных технических устройствах. В топочной технике, где они получили особенно большое распространение, закрученные струи применяются для повышения устойчивости воспламенения и интенсификации горения. [c.35]

Так как начиная с точки отрыва лоток ведет себя приблизительно как свободная турбулентная струя, то можно предполо- [c.335]

Вторым непременным условием является быстрое и тщательное смешение гелеобразующих рабочих растворов в смесителе. Рабочие растворы жидкого стекла и сернокислого алюмпния поступают в смеситель под давлениед соответственно 3 и 1,8 ат. В результате создается турбулентное движение, обеспечивающее хорошее смешение растворов. Из камеры смешения смесь рабочих растворов (золь) поступает в успокоитель, где турбулентная струя переходит в ламп- [c.52]

D а V i е S J. Т., Т i п g S. Т., hem. Eng. S i., 22, 1539 (1967). Массоотдача в турбулентные струи жидкости (при абсорбции двуокиси углерода н водорода водой). [c.280]

Абрамович Г. H., Гиршович Т. А. Турбулентные струи, несущие твердые или капельно-жидкие примеси. — В кн. Парожидкостные потоки. Минск институт тепло- и массообменя АН БССР, 1977, с. 155—175. [c.337]

Диаметр и длина газогенератора зависят от размеров факела. Определяющим, но не единственным фактором, влияюпщм на диаметр факела, являются условия истечения турбулентной струи [30]-В настоящее время нет экспериментальных и теоретических данных для точного расчета размеров факела паро-кислородной газификации нефтяных остатков. При выборе диаметра учитывают возможности железнодорожных перевозок. Наружный диаметр генератора не может быть более 4—4,5 м, а внутренний обычно находится в пределах 2—3,5 м. Горелки конструируют и располагают таким образом, чтобы между факелом и футеровкой оставался зазор 100— 150 мм. Соприкосновение факела с футеровкой недопустимо, так как может привести к ее оплавлению. Высота внутренней части шахты газогенератора составляет 8—14 м и выбирается на основании данных по производительности и тенлонапряжению единицы объема. Тепло-напряжение газогенераторов, работающих при 2—4 ] 1Па, в настоящее время составляет (0,930—1,163) 10 Вт/м , хотя по данным исследований на опытных установках и данным по сжиганию жидкого топлива в камерах горения газовых турбин, эта величина могла бы быть значительно превзойдена. Вопрос о допустимых теплонапря-жениях пока не решен. [c.165]

Теория образования гомогенных активных центров в струе пара была изучена Амелиным и Беляковым [17], Хигучи и О Конски [368] и Левиным и Фридлендером [506]. Последние разработали теорию перемешивания в струе пара для систем, в которых число Льюиса (Le) (соотношение чисел Шмидта и Прандтля Le= S /Pr) относится к пару это число аппроксимирует паровоздушную систему. На основании выводов Левина и Фридлендера [506] могут быть определены условия пересыщения, в которых образуются гомогенные активные центры. Проведя эксперименты с использованием турбулентной струи паров глицерина, эти исследователи пришли к заключению, что для наблюдения данного эффекта необходимо обеспечить очень высокое пересыщение среды при скоростном процессе перемешивания. Присутствие ионов газа повышает концентрацию капель в струе паров на несколько порядков. [c.416]

Таким образом, теоретические закономерности из области турбулентных струй оказалось возможным более или менее удовлетворительно иллюстрировать на базе эксперимента с ламинарными струями, турбулизованными вследствие явлений химического сродства. [c.43]

В пятое издание княги внесены некоторые изменения, относящиеся К главам I, II, VI, VIII и X, посвященным гидравлике, основным уравнениям гидрогазодинамики, теории пограничного слоя, соплам и диффузорам, крылу и решеткам лопаток заново написана мною глава VII (кроме 6) о турбулентных струях, добавлена глава XIV о численных методах расчета газовых течений, составленная В. В. Дугановым ( 2, 4, 5, 6) и В. Д. Захаровым ( 1, 3), и дополнена В. В. Дугановым глава IV ( 7 — 9) некоторыми сведениями по теории сверхзвуковых течений. [c.8]