Масштаб интегральный

Результаты измерений, обработанные таким образом, наносят на бумагу, имеющую масштаб интегрального закона распределения ошибок. На этой бумаге абсцисса имеет линейную шкалу, а ордината —шкалу интегрального закона распределения ошибок Гаусса, поэтому интегральная кривая ошибок в этих координатах превращается в прямую линию. Классы наносят на ось абсцисс, а соответствующие суммы множеств — на ось ординат. Масштаб оси абсцисс нужно выбирать таким образом, чтобы величина т лежала посредине прямой, а наибольшее и наименьшее значения измеренных величин попадали в интервал от т — 2У /идо т - 2Ут. [c.36]

Степень использования внутренней поверхности зерна катализатора (фактор эффективности) является важнейшим интегральным показателем каталитического вклада зерна катализатора в контактно-каталитический процесс, позволяющим перекинуть мост от описания процесса на зерне к описаниям на высших уровнях иерархии гетерогенно-каталитического процесса, в масштабе слоя катализатора, контактного аппарата, агрегата в целом. [c.157]

Для получения кинетических. данных наиболее простой путь — осуществление изотермической р аботы интегральных конверторов, так как это ограничивает число переменных и облегчает интегрирование. Однако на практике изотермическая работа редко осуществляется, особенно для реакций с высокими тепловыми эффектами,вследствие ограничений в отводе тепла. Эти ограничения имеют большое значение, потому что плохой контроль за потоком тепла, приводящий к небольшим температурным градиентам в слое, может вызвать очень сильный эффект, поскольку скорость реакции экспоненциально зависит от температуры. При исследовании экзотермических реакций обычно применяют адиабатические трубные реакторы. Система температурного режима осуществляется таким образом, чтобы предотвратить утечку тепла через стенки реактора. Следовательно, профиль температур развивается вдоль длины реактора, размеры последнего зависят от теплоты реакции, теплоемкости реакционной среды и кинетики реакции. Полномасштабные заводские конверторы вследствие низкого соотношения поверхности и объема обычно работают адиабатически, и поэтому адиабатические- конверторы небольшого размера могут быть полезны для испытания на длительность пробега или для моделирования промышленной производительности. Эти конверторы могут работать либо на уровне полупромышленного масштаба, либо как пилотные установки. Адиабатические реакторы в настоящее время применяются для моделирования полномасштабных промышленных условий таких реакций, как высокотемпературная и низкотемпературная конверсия окиси углерода, реакция метанирования и синтез аммиака. [c.56]

Интегральный дроссельный эффект может быть наиболее просто определен с помощью энтальпийной диаграммы i—Т, где он изображается, в соответствующем масштабе, горизонтальным отрезком, проведенным между изобарами р, и р,, или посредством энтропийной диаграммы Т—S (рис. XVП-З энтропийная диаграмма для воздуха). [c.651]

Если частицы следуют за турбулентным движением газа и интегральный -масштаб турбулентности не очень велик, то могут быть некоторые основания, чтобы для систем с мелкими частицами использовать теорию диффузии частиц., Это очень заманчивый аналитический путь, особенно если могут быть использованы надежные данные, полученные для потоков однофазной среды. Таким методом была рассчитана [94] длина участка неразвитого теплообмена на [c.213]

После того как вид кинетических уравнений установлен, поисковым путём подбираются значения неопределенных параметров р,, обеспечивающие достаточно близкое совпадение расчетных и экспериментальных интегральных кривых. Так как число параметров в более или менее сложных процессах будет немалым (по-видимому, реально можно говорить о 10— 20 параметрах), слепой поиск практически не даст результатов. Решение задачи следует вести путем направленного поиска — применяя метод Бокса — Уилсона, а возможно, и более мощные методы нелокального поиска. Если масштабы всех переменных выбраны такими, что абсолютная ошибка измерения всех переменных одинакова, то задача аппроксимации экспериментальных кривых состоит в изыскании минимума интеграла [c.251]

В интегральном методе анализа турбулентных течений, изложенном в гл. 12, широко используются модели подсасывания. Мортон [28] разработал аналогичную модель для ламинарных струй, факелов и следов. Масштаб плотности потока подсасываемой жидкости получен из соображений по оценке порядков величины отдельных членов уравнений, и разработанная модель течения применена к изучению подъема ламинарных факелов в устойчиво стратифицированной среде. Исследование продолжено в статье [43]. Интегральные уравнения сохранения массы, количества движения и энергии, определяющие течение ламинарного осесимметричного факела, получены в следующем виде [c.201]

Еще одной количественной интегральной мерой опасности является коллективный риск, определяющий масштаб ожидаемых последствий для людей от потенциальных аварий. Фактически коллективный риск определяет ожидаемое количество смертельно травмированных в результате аварий на рассматриваемой территории за определенный период времени. [c.152]

Интегральные кривые нормального и логарифмически нормального распределений имеют форму интеграла вероятностей, что позволяет использовать таблицы его значений во всех расчетах, связанных с распределением частиц аэрозоля по размерам. Удобно построить специальную координатную сетку, в которой интегральная кривая логарифмически нормального распределения преобразуется в прямую линию. По оси абсцисс такой системы координат откладывают значения размеров частиц в логарифмическом масштабе, а по оси ординат - доли или процентное содержание частиц в вероятностном масштабе, т.е. значения интеграла вероятностей для соответствующих долей или процентных содержаний частиц. Размер частиц, по которому всю массу дисперсной фазы можно поделить на две равные части, называется медианным (средним) диаметром данного аэрозоля. Стандартное отклонение 1 ст определяется из свойства интеграла вероятностей соотношением [c.25]

Это равенство выражает зависимость, связывающую длину полярного расстояния р с масштабами на координатных осях ОХ н ОУ и масштабом для измерения ординат интегральной кривой. Из рис. II-7 ясно, что = иу р— и . [c.62]

В контактном методе шаблон максимально приближен к поверхности слоя резиста (рис. 1.3). В бесконтактном методе ( контактная печать с зазором ) между слоем резиста и маской остается зазор. В проекционном методе плоскости шаблона и слоя резиста оптически сопряжены с помощью проекционной системы (объектива). Первые два метода находят применение вследствие относительно низкой цены аппаратуры и простоты работы, возможности экспонирования больших площадей, что обеспечивает высокоэффективные групповые методы обработки изделий. Эти методы используют и в производстве сверхбольших интегральных схем для запоминающих устройств [22]. Проекционный метод более производителен и надежен, дает меньшую плотность дефектов и поэтому также широко используется в микроэлектронике. Существует ряд способов проекции, важнейшими из которых являются проекция в масштабе 1 1, сканирующий перенос щелью в масштабе 1 1, мультипликация (фотоповторение) в масштабах 1 1, 1 10 и др. [23, 24]. [c.23]

Усиление для интегральной кривой. В сумме все линии исследуемого спектра должны давать значение (в мм), сравнимое с максимальным масштабом /-координаты регистрирующего устройства. Иногда в промежутках между сигналами проводят сброс интеграла, что позволяет повысить точность интегрирования. [c.146]

Для внешней области пограничного слоя характерно гораздо более медленное изменение газодинамических величин. В качестве масштаба скорости в этой области принято использовать скорость на внешней границе пограничного слоя и , а в качестве линейного масштаба — одну из его интегральных толщин (чаще всего — толщину вытеснения). При этом турбулентная вязкость во внешней области предполагается постоянной величиной [44], а для того, чтобы заесть эффект перемежаемости (существование ламинарных пятен ) на границе пограничного слоя и внешнего потока, вводится коэффициент перемежаемости П.С. Клебанова [50]. [c.109]

В главе 6 построена качественная схема, в рамках которой учитывается влияние неустойчивости пламени и различий в коэффициентах молекулярного переноса на процесс горения однородной смеси. Получен ряд нетривиальных критериев, характеризующих распространение пламени. На основе теории локально однородной турбулентности дана оценка предельной теплонапряженности процесса горения и показано, что эта теплонапряжен-ность существенно ниже теплонапряженности в нормальном пламени, если интегральный масштаб турбулентности много больше, чем толщина нормального фронта пламени. [c.6]

Рассмотрим однородное и изотропное поле турбулентности в несжимаемой жидкости. Пусть и - две произвольные точки, расстояние между которыми принадлежит инерционному интервалу, т.е. Г < г < , где Г) — колмогоровский масштаб, Ь - интегральный масштаб [c.60]

В качества обоснования надежности переноса лабораторных данных о скорости процесса в промышленные условия используют положение, при котором с увеличением масштаба интегрального реактора явления переноса ослабевают 65, 6б], снижается влияние пристеночного эффекта, улучшается структура слоя ката -лизатора и выравниваются поля скоростей газового потока. Характерно, что по мере увеличения масштаба аппарата снижается порозность слоя, что обеспечива -ет при одинаковых объемных скоростях подачи сырья относительное увеличение количества катализатора на единицу перерабатываемого сырья. В лаборат орных реакторах скорости потока небольш ие. Поэтому диффузионные потоки сказываются сильнее, [c.39]

Однако можно очень легко проверить, дает ли полученное в результате измерений распределение ошибок строгую кривую Гаусса. Систематические ошибки, связанные с плохой работой регистрируюш,ей установки, вызывают заметные отклонения полученного распределения от нормального распределения Гаусса. По Беккелю, лучше всего для этого применить бумагу, имеющую масштаб интегрального закона распределения. Полученное опытным путем распределение представляют в виде интегральной кривой Гаусса (о) (IV, причем в данных координатах она изображается прямой [c.36]

АБС-пластики, т. е. пластические массы на основе соноли ме-ров стирола с акрилонитрилом (15—30%) и с бутадиеном или бу- тадиен-стирольным каучуком (5—25%) отличаются от ударопрочного ПС более высокими значениями прочности при растяжении и жесткости, а от ПЭ и ПВХ — более высокой твердостью и прочностью при изгие. Эти качества наряду с высокой влаго-и химической стойкостью сохраняются, разумеется, и у вспененных изделий, в том числе и интегральных. Не случайно поэтому доля интегральных АБС в мировом объеме производства ИП до недавнего времени составляла 30% [177, 579] сегодня, однако, эта цифра несколько ниже за счет большего развития ИП на основе полиуретанов и ПО. В промышленном масштабе интегральные АБС начали производить с 1967 г. [1981 в настоящее время в индустриально развитых странах выпускается несколько десятков коммерческих марок этого материала [19, 22, 25, 29, 31, 49, 54 60, 189, 198, 261, 402, 470, 508, 535, 590, 643-647]. [c.134]

Сравнив результаты, полученные для интегральной и мультиплетной поляризации, видим, что для короткоживущих РП масштаб интегрального эффекта ХПЯ в слабых полях может быть значительно меньше масштаба мультиплетного эффекта они появляются в разных порядках теории возмущений. Интегральная поляризация более чувствительна к обменному взаимодействию, чем мультиплетная. Поэтому с точки зрения получения информации об обменном взаимодействии радикалов особенно большое значение имеет исследование интегрального эффекта ХПЯ в слабых магнитных полях. [c.131]

И решалась в предположении о линейно.м распределении скорости в вязком подслое, Таким образом, была использована физическая гипотеза о затухании невзаимодействующих вихрей в ламинарном плоско-параллельном, стационарном, безградиеитном теченш (эта гипотеза является, по-видимому, хорошим приближением к действительности непосредственно вблизи стенки). Проведенное теоретическое рассмотрение показало, что структура турбулентности в вязком подслое определяется крупномасштабными вихрями, сильно вытянутыми в продольном направлении. Эти вихри двигаются со скоростью, значительно превышающей локальные скорости в вязком подслое и составляющей примерно полов1шу скорости на внешнем крае пограничного слоя (или на оси, если рассматривается течение в трубе). Этому способствуют и напряжения Рейнольдса, которые затухают пропорционально третьей степени расстояния от стенки. Вычисления показали также, что поперечный интегральный масштаб вихрей в подслое соизмерим с толщиной вязкого подслоя, в то время как продольный интегральный масштаб турбулентности в подслое почти на два порядка больше. Этот факт указывает на важную роль трехмерности пульсационного движения в пределах вязкого подслоя. [c.180]

Поскольку нас интересуют только капли с размерами гораздо меньшими внутреннего масштаба турбулентности, можно считать, что основное влияние на относительное движение дисперсной частицы оказывают пульсации порядка внутреннего масштаба турбулентности Хд. От ннтегро-дифференциального уравнения (П.2.2) можно перейти к обыкновенному дифференциальному уравнению, если воспользоваться соотношением для решения интегрального уравнения Абеля, которое можно записать в виде [154] [c.181]

Параметры М., входящие в систему (1.8),—интегральная мера иперционности (масштаб времени) каталитического превращения, определяются наиболее медленными процессами и аналогичны постоянной времени в линейных динамических системах. Инерционные свойства обусловлены протеканием процесса через ряд последовательных превращений промежуточных веществ, хотя часто бывают вызваны побочными процессами, которые не являются стадиями каталитического цикла. В обоих случаях инерционность зависит от величины поверхностной или объемной емкости катализатора и от интенсивности связи этой емкости с внешней средой, т. е. от констант скоростей процессов, ведущих к изменению состояния поверхности либо состава катализатора в целом. [c.18]

Сопоставление характеристик испытанных конструкштй нефтесборщиков показато, что можно сформировать инвариант подобия нефтесбора К, определяющий отношение величины часового нефтепоглощения (часовой производительности аппарата) к часовому объему поглощающей оболочки, контактирующей со слоем собираемого продукта - интегральной характеристике конструкции нефтесборщика, учитывающей толщину нефтепоглощающей оболочки, размеры барабана (диаметр и рабочую его длину), число оборотов барабана. Величина К для всех рассмотренных конструкций составляет 0,1-0,05 независимо от их масштаба. Некоторое колебание значений К, по-вндимому, связано с несколько от.чичаюищмся в различных моделях усилием отжи.ма собранной нефти из поглощающих оболочек. [c.99]

Результаты титрования заносят в таблицу типа 10.1 (см. работу 23). На миллиметровой бумаге строят дифференциальную кривую титрования в координатах (ApH/AV) — Ут. Определяют Ук.т.т., т. е. Vt. По уравнению (10.23) рассчитывают начальную концентрацию титруемой кислоты (сна) Строят интегральную кривую титрования. Рекомендуемый масштаб по оси ординат 1 см = 0,4 ед. pH, по оси абсцисс 1 см = 0,1 мл NaOH. Обрабатывают кривую, как указано в теоретическом пояснении. Рассчитывают по уравнениям [c.100]

Этот путь, на наш взгляд, лежит в применении метода масштабирования. По этому методу, в лабораторных масштабах ведется исследование химтеской кинетики в условиях интегрального или дифференциального реактора с отработкой кинетических зависимостей на аналоговых вычислительных машинах (АВМ) и одновременно снимаются макрокинетиче-ские характеристики (гидродинамические, тепловые и диффузионные) на пилотной установке, информация с которой вместе с данными по кинетике отрабатывается на цифровой вычислительной машине (ЦВМ), включенной в цикл исследований по принципу обратной связи. [c.16]

Расчет эффективности воздействия по объекту разработки проводится в случае, когда необходимо оценить результаты воздействия комплексом технологий, проводимых в больших масштабах и регулярно в течение длительного времени (более одного года). При этом расчете учитывается эффект от применения всех методов повышения нефтеотдачи, в том числе и гидродинамических. Однако, если система разработки за рассматриваемый период не претерпела значительных изменений, а смена режимов работы скважин производится регулярно одинаковыми объемами в предпрогнозный и расчетный периоды, то экстраполяция интегральных показателей разработки учитывает проводимые мероприятия на скважинах, и расчетом оценивается эффективность методов повышения нефтеотдачи пластов. [c.158]

Интегральные кривые для частип с ло-гарифмически-нормальным распределением удобно строить в вероятностно-логарифмической системе координат, в которой они приобретают вид прямых линий (рис. 1,1,г). Для построения такой системы коорцинат по оси абсцисс в логарифмическом масштабе откладывают значения йч, а по оси ординат— значения 0 йч) или (с ч). [c.9]

Более наглядное представление о ММР дает дифференциальная кривая, выражающая зависимость с11 /с1М от М. Ее ординаты находят графическим дифференцированием интегральной кривой или приближенным способом дифференцирования. По первому способу на интегральной кривой наносят ряд точек и через эти точки проводят касательные. Тангенс угла наклона касательной к оси абсцисс в соответствующих масштабах дает значение (И 7с1М. [c.332]

Иногда пределы изменения X и у бывают таковы, что пользование одинаковыми масштабами для координатных осей х и у является непрактичным. При г/тих обстоятельствах может быть выведено простое соотношение между масштабом построения графика кривой у = 1 х), расстоянием ОР (называемым полярным расстоянием) и масшгабом для измерения ординат интегральной кривой. Пусть Uj nUy— длины единиц масштаба на осях ОХ и 0Y для кривой / Р — длина полярного расстояния ОР и — длина единицы масштаба, в котором строятся ординаты интегральной кривой. Для того чтобы можно было пользоваться вышеуказанным построением, [c.69]

Графическое представление этой функции в сопоставлении с колоколообразной кривой показано на рис. 3.5. Максимум колоко.пообразной кривой соответствует точке перегиба при У = 0,5 (или 50%) на интегральной кривой, обе точки перегиба гауссовой кривой соответствуют на интегральной кривой значениям У1 = 0,159 (= 15,9%) и Уг = 0,841 (= 84,1%). Интегральную кривую можно спрямить, если взять на ординате масштаб, соответствующий гауссову интегралу (вероятностная бумага). Эта прямая тем круче, чем меньше случайная ощибка. [c.51]

Рис. 6.1. Обзорный спектр ЯМР Н 100 МГц органического соединения неиз--вестной структуры (об условиях регистрации см, текст). На спектре приведена б-шкала химических сдвигов, масштаб (м.д.), метка частоты 50 Гц от ТМС. Интегральная кривая разбита на ступени , приведена вед чииа ступени в мм (/-координаты. Вертикальными стрелками обозначены приближенные положения химических сдвигов групп сигналов А—Р

При заданном характере изменения плотности тока V со временем выражение (6-37) является интегральным уравнением типа Вольтерра, причем зависимость 0 от времени может быть определена аналитическим или численным методами. Из уравнения (6-37) следует, что ход температуры на холодном спае зависит лишь от характера изменения тока со временем. Абсолютная ве/шчина тока (масштаб тока /о) влияет только на масштаб времени. В работе [7] не ставилась задача определения оптимальной зависимости тока от времени, а рассматривалось на некоторых примерах влияние изменения тока со временем на ход температуры на спаях термоэлемента. Это позволило, в частности, оценить потенциальные возможности, которые дает варьирование плотности тока со временем для увеличения перепада температуры на спаях. [c.104]

В данной главе обсуждаются основные представления о турбулентном движении при больших числах Рейнольдса, необходимые для анализа структуры турбулентных потоков и закономерностей протекания в них химических реакций. Масштабы длины и скорости, определяющие число Рейнольдса Яе, соответствуют крупномасштабным флуктуациям в потоке, т.е. Яе = qL V где д - среднеквадратическое значение пульсационной скорости, L — интегральный масштаб турбулентности, V - кинематическая молекулярная вязкость. В главе рассматривается перемежаемость и качественный вид плотностей распределений вероятностей в турбулентных потоках. Как указывалось во введении, эти характеристики имеют первостепенное значение для теории турбулентного горения и собственно теории турбулентности. В настоящее время благодаря обширным экспериментальным исследованиям стало ясно, что качественный вид плотностей распределений вероятностей существенно определяется перемежаемостью и локальной структурой турбулентности, вследствие чего эти вопросы невозможно рассматривать изолированно друг от друга. [c.17]

По-видимому, наиболее точно и вместе с тем просто отражает существо дела модель Новикова и Стюарта [1964], в которой предполагается, что поток можно разбить на одинаковых кубов таких, что вся диссипация энергии сосредоточена в из них (О < 7 < 1), а в остальных равна нулю. Предполагается также, что каждый из числа уп кубов можно снова разбить аналогичным образом, а при Re процесс разбиения можно продолжить неограниченно. Таким образом, в любой точке потока можно найти нетурбулентную жидкость. Характерный размер областей, заполненных этой жидкостью, варьируется от нуля до интегрального масштаба турбулентности. Области, занятые турбулентной жидкостью, тесно переплетают-ся с областями, в которых нахощися нетурбупентная жидкость. [c.28]

На основе проведенной ранее аналогии между турбулентной жидкостью и губкой можно ожидать, что такое сглаживание как бы закрывает все внутренние каналы, которые идут внутрь от ее внешней границы. При этом в турбулентной жидкости могут оставаться неохшосвязные нетурбулентные области, размер которых сильно варьируется (он может быть и порядка интегрального масштаба турбулентности). Таким образом, представляется, что второй вариант предельного перехода дает характеристики внешней перемежаемости. Сравнение обоих вариантов предельного перехода пока-зьгоает, что при строгом понимании нет дзух разных видов перемежаемости, а есть лишь одна перемежаемость, характеристики которой до сих пор определялись неоднозначно. [c.32]

Здесь по-прежнему I — интегральный масштаб турбулентности, q — среднеквадратическое значение пульсационной скорости. Поскольку функции [c.133]