Уравнения баланса

Выведем уравнение неразрывности (сплошности) фильтрационного потока для однородного сжимаемого флюида в деформируемой пористой среде. Это уравнение представляет собой уравнение баланса массы в элементарном объеме пористой среды. Выделим мысленно в пористой среде, в которой происходит движение флюида, элементарный объем AF [c.37]

Уравнение баланса массы примеси в воде, нефти и в сорбированном состоянии получается аналогично выводу уравнений неразрывности [c.303]

Уравнения баланса масс и энергии, записанные с учетом гидродинамической структуры движения потоков. Данная группа уравнений характеризует распределение в потоках температуры, составов и связанных с ними свойств, например плотности, вязкости, теплоемкости ИТ. д. [c.47]

В суммарном уравнении баланса [c.208]

При выводе уравнения баланса энергии будем пренебрегать потенциальной энергией реагентов, так как она обычно незначительна и в любом случае зависит от физических условий в реакторе. [c.260]

Приняв г = г /0 за безразмерное время и используя переменные, определенные выше, запишите уравнения баланса в виде [c.318]

Подстановка этого выражения в уравнение баланса gg = G i + + R приводит к выражению [c.401]

Уравнения баланса секции питания. Основные уравнения материального баланса секции питания можно записать в форме [c.409]

Совершенно аналогично выводится уравнение баланса массы второй фазы, которое имеет тот же вид, что и (7.36) после замены в последнем индекса 1 на 2 . [c.216]

С Уравнения балансов отгонной колонны [c.137]

Уравнения балансов укрепляющей колонны [c.155]

Уравнения баланса питательной секции. Основные уравнения материального баланса для верхнего уровня питательной секции ректификационной колонны запишутся так [c.400]

Подставив в уравнение баланса массы примеси (10.4) выражения для скоростей фаз (10.7) и для концентраций ф и а (10.3), преобразуем его к виду [c.305]

При составлении дифференциальных уравнений записывают два уравнения неразрывности - одно для фильтрации в трещинах (среда 1), другое для фильтрации в пористых блоках (среда 2). Уравнение баланса жидкости в трещинах, т.е. уравнение неразрывности, отличается от уравнения (2.3), выведенного в гл. 2, только наличием в правой части добавочного члена, представляющего собой массу жидкости (или газа) д, перетекающей за единицу времени из блоков в трещины в единице объема среды. [c.356]

Однотипными являются и уравнения баланса ряда физических величин й (массы, заряда, импульса и т. п.) [c.376]

Тепло (<7б), передаваемое газами охлаждающей воде, определится из уравнения баланса [c.375]

Подставив данные в уравнение баланса (VI-45) и приняв во внимание, что температура исходных веществ Т" = 298 К (т. е. первый член уравнения баланса равен нулю), имеем г [c.149]

Состояние, близкое к полному перемешиванию, дает возможность использовать очень важное предположение, упрощающее уравнения балансов реактора можно принять, что состав и температура смеси одинаковы во всем реакционном пространстве В результате на входе в реактор возникает скачкообразное изм енение этих параметров от значений для вводимого потока до значений, действительных в реакционном пространстве. Состав и температура отходящего потока должны быть при этом такими же, как в реакционном пространстве (рис. УП1-21). [c.293]

В случае жидких систем, а также при многих превращениях в газовой фазе удельная теплоемкость смеси реагентов изменяется незначительно во время протекания реакции и может считаться постоянной. Тогда уравнение баланса приводится к наиболее часто используемому виду [c.298]

Уравнения материального баланса используют для расчета полей концентраций компонентов, уравнение баланса тепловой энергии — для расчета поля температуры, уравнение баланса кинетической энергии — для расчета поля давления. Для большинства промышленных аппаратов изменение давления не сказывается существенно на результатах процесса, и уравнение баланса кинетической энергии можно записать в виде [c.98]

Для относительной скорости щ с использованием уравнений баланса сил тяжести и сопротивления, записанных для одиночной частицы и для двухфазного потока, получено аппроксимационное рещение [c.78]

Как отмечалось в гл. 1, можно считать, что режим Ньютона для одиночной твердой сферической частицы наступает уже при Ке>1000. В этом случае коэффициент сопротивления С становится постоянной величиной, не зависящей от критерия Рейнольдса. Авторы [62] выбрали значение С, равное 0,45. При указанном значении С точке перехода (Ке = 1000) в соответствии с уравнением баланса сил тяжести и сопротивления, записанном в критериальном виде /зАг = Ке С, отвечает значение критерия Архимеда, равное Аг = 337 500. Авторы [62] предположили, что в дисперсном потоке переход в режим Ньютона совершается при том же значении критерия Архимеда, что и в случае одиночной частицы, и при этом функция С =С (Ке р) в точке перехода не имеет разрывов. Тогда, подставляя значение Ат = 337 500 в соотношение (2,50), [c.78]

Такие составляющие уравнения баланса механической энергии, как работа подъема жидкости на высоту установки, редко принимаются во внимание при расчете реактора, а величина скоростного напора также обычно незначительна. [c.146]

Математические описания химико-технологических процессов используются для оптимальных расчетов или управления и включают уравнения балансов масс компонентов, тепла и кинетической энергии [1]. Уравнения баланса записывают для такого объема аппарата (обычно элементарного), который можно охарактеризовать истинными (не средними) концентрациями, температурой и давлением. Стремление получать математические описания в виде систем обыкновенных дифференциальных или алгебраических уравнений привело к использованию следующих моделей потоков при создании математических описаний. [c.97]

Уравнения балансов следует применять только для такого объема, который можно охарактеризовать истинными величинами С,-, Т и Р. Если эти величины изменяются, уравнения балансов записывают для элементарного объема аппарата. Для аппарата идеального перемешивания i, Т а Р постоянны во всем объеме, и уравнения балансов записывают для всего аппарата при идеаль- [c.98]

Аналогичный подход использован и для каталитического облагораживания бензина [27]. Этот процесс также проводится в движущемся слое катализатора и описывается системой уравнений балансов в соответствии со схемой [c.143]

Материальные расчеты производятся в основном по стехиомет-рическим уравнениям. Баланс позволяет установить как теоретический удельный расход материала — в соответствии с расчетом по стехиометрическим уравнениям (с учетом кинетических и других физико-химических условий), так и практический—с учетом потерь. Он может быть составлен на единицу сырья или продук> цни. [c.99]

Пусть С — концентрация индикатора в выходящей жидкости в момент времени /. Считая перемешивание идеальным, запишем уравнение баланса массы для первого аппарата [c.94]

Ввиду изменения, которое претерпевает в реакторе как состав реакционной смеси, так и физико-химические свойства отдельных компонентов, уравнение баланса следует составлять для каждого компонента в отдельности. Между материальным и тепловым балансами существует тесная связь. Оба они зависят от скорости реакции. Это обстоятельство, так же как и зависимость скорости реакции от температуры, зачастую довольно сложная, затрудняет решение соответствующих уравнений. В таких случаях вводятся различные упрощения. Вместо вектора линейной скорости, меняющегося от точки к точке при турбулентном режиме, вводится его -> [c.151]

Время пребывания в первом смесителе т = V/G. Будем считать, что во втором смесителе реакция проходит до конца, вследствие чего степень превращения в этом смесителе не зависит от времени пребывания. Денбиг принимает, что оптимальное время пребывания в первом смесителе при заданной температуре приблизительно равно времени, необходимому для получения максимальной концентрации промежуточного продукта X. Из приведенных выше уравнений баланса вытекает, что доля х, характеризующая содержащие вещества X, равна [c.306]

Н ] = [Ас " ] (уравнение баланса зарядов) [c.230]

Эти три уравнения содержат шесть неизвестных I), хн1 и ггдз. Уравнение баланса но составам промежуточного [c.253]

Определение составов фаз на питательной тарелке. Изучение процесса ректификации бинарных систем показало, что сечение ввода сырья в колонну может в известных пределах перемещаться по высоте колонны. Такое же положение сохраняется и прп рокти-фикацип систем многокомпонентных. Поэтому возникает вопрос, какую же из последовательных тарелок, например, отгонной секции считать ее последней тарелкой, на каком уровне колонны прекратить использование соотношений материального баланса отгонной секции и перейти к использованию уравнений баланса укрепляющей. [c.403]

Уравнения (10.11), (10.12) образуют гиперболическую систему квазилинейных уравнений. Уравнение (10.11) является уравнением баланса массы водной фазы, уравнение (10.12)-уравнением баланса массы активной примеси. Эти уравнения допускают разрывные решения в распределениях насышености s ( , т) и концентраций с ( , т) возможны скачки. На скачках должны выполняться условия баланса массы водной фазы и баланса массы примеси, которые выводятся аналогично случаю модели Бакли-Леверетта (см. гл. 9, 25, п. 5.5). [c.306]

Движение тыла оторочки описывается обыкновенным дифферен-циальньпк уравнением (10.35). Найдем ето первый интеграл, используя закон сохранения массы активной примеси. Проинтегрируем уравнение баланса массы примеси (10.14) по области Л плоскости ( , т), ограниченной контуром Г (О, 0) -> (О, 1) - ( о W. ) (О, 0) (см. рис. 10.2). Контур Г состоит из двух прямолинейных отрезков (0,0)- (0,1) и (О, 0)-> [c.313]

Ео1И зависимость (1.115) известна, предельную скорость движения капли или пузыря в жидкости можно получить, используя уравнение баланса силы тяжести с поправкой Архимеда и силы сопротивления, которое дает [c.40]

При выводе этих соотношений использованы как определе1ШЯ безразмерных комплексов, так и уравнение баланса силы тяжести с учетом поправки Архимеда и силы сопротивления, заш1санное в критериальном виде /зАг=СКе [c.41]

Выражение для коэффициента сопротивления в этом режиме получается из уравнения баланса сил (2.23) с учетом соотношения (2.48) и условия С = /зgЛp (рси1.) =0,45 [c.79]

Размеры всех отверстий газового тракта плит нере-ливного действия и напорных, секторных и цельных, можно определить при заданной средней скорости газа в аппарате Шг по уравнению баланса площадей, предназначенных для прохода газа через оросительное устройство (см. рис. 25, а). Это уравнение с достаточной для расчета точностью (если пренебречь частью сечения, занятого струями в патрубках переливного действия, и кривизной участков, образованных стенками скруббера) можно записать в виде [c.82]

Если можно пренебречь диффузией вдоль оси реактора и принять йг г) = onst (перемешивание в поперечном направлении настолько интенсивно, что радиальные градиенты температуры и концентрации отсутствуют), получим идеальную проточную трубу с поршневым движением потока (модель идеального вытеснения) здесь г — радиус. Очевидно, что в действительности идеальных проточных труб, так же как и идеальных смесителей, не существует. Во всяком случае, при составлении баланса можно ограничиться односторонним осевым движением потока в направлении 2 и придать уравнениям баланса после учета условий (11,21) и упрощения следующий вид [c.152]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология