Определение коэффициентов теплообмена

И. Определение коэффициентов теплообмена в зернистом слое при стационарном режиме. Стационарный режим теплообмена обеспечивается, еслн все элементы слоя — постоянные источники теплоты. Возможны два способа нагревания слоя. [c.144]

Результаты определения коэффициентов теплообмена в зернистом слое [c.156]

Одномерные задачи переноса теплоты в слое при нестационарном режиме рассмотрены в разделе IV. 5, стр. 144, применительно к методам определения коэффициентов теплообмена. Показаны пределы применимости квазигомогенной модели зернистого слоя и влияние продольной теплопроводности на полученные решения в некоторых предельных случаях. Подробнее эти задачи решены в литературе, цитируемой в этом разделе. [c.169]

Теплообмен твердых частиц и газа зависит от состояния слоя. Поэтому расчетные формулы для определения коэффициента теплообмена в плотном (неподвижном), взвешенном и псевдоожиженном (кипящем) слое раз- [c.588]

М а н у с о в Е. Б., Определение коэффициентов теплообмена с помощью дина [c.533]

Верба М. И., Гусев В. А., Определение коэффициентов теплообмена [c.571]

Горелик А. Г., Об определении коэффициентов теплообмена в псевдо- [c.572]

Далее рассмотрим определение коэффициентов теплообмена в аппаратах с якорными мешалками. Такие мешалки применяют для жидкостей с большими вязкостями. [c.53]

Для определения коэффициента теплообмена можно применять формулы, полученные на основании опытов с закрепленными шариками [УП-16, УИ-23] [c.589]

Расчет Кт.б осложняется тем, что существующая техническая литература дает недостаточно объективную информацию о методах определения коэффициента теплообмена а между стенкой трубы и движущейся в ней газожидкостной смесью. Для наглядности приведем некоторые результаты исследований теплообмена в условиях внутренней задачи. [c.105]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООБМЕНА АППАРАТОВ ПЕРИОДИЧЕСКОГО ДЕЙСТВИЯ В ПРОИЗВОДСТВЕ АЛКИДНЫХ СМОЛ [c.279]

Поскольку для определения коэффициента теплообмена в газовзвеси используется соотнощение Ын = аНе", то необходимым условием является квазистационарность процесса. Обычно для соблюдения этого условия принимается, что критерий В1 = а Ам<С1 считается вполне достаточным для пренебрежения градиентом температуры В1=0,1—0,2. Поскольку критерии подобия представляют собой меру относительной интенсивности двух процессов, то В1<С1 означает, что процесс теплопроводности значительно интенсивнее, чем внешний теплообмен, и что оба эти процесса несоизмеримы. Во взвешенном состоянии в большинстве случаев это условие соблюдается за счет применения частиц небольшого размера. Однако квазистационарность процесса характеризуется не только величиной критерия В1, но и временем наступления такого состояния, т. е. величиной критерия Фурье Ро. Наличие или отсутствие перепада температур по сечению частицы можно установить только путем сравнения температуры на поверхности и в центре частицы. Поскольку для рассматриваемых процессов используются частицы шарообразной формы, то ниже приведено принадлежащее В. А. Шейману такое сравнение для шара. [c.40]

Остановимся на некоторых вопросах определения коэффициента теплообмена а. Как отмечалось выше, обычно определяется среднее по высоте аппарата значение а (экспери- [c.44]

При теплообмене во взвешенном состоянии конечная температура материала может незначительно отличаться от конечной температуры газов В таком случае небольшое изменение конечной температурной разности может привести к существенным изменениям в определении коэффициента теплообмена. Проиллюстрируем это положение на конкретном примере. Пусть = 300 °С, = 20°С, = 90 °С. Рассмотрим два случая = 85 °С и = = 88 °С. [c.45]

Разница между двумя конечными температурами материала невелика (3°), так что количество переданного тепла q изменялось незначительно. Расхождение между коэффициентами теплообмена в обоих случаях составит примерно 20%. Итак, для определения коэффициента теплообмена во взвешенном состоянии необходимо, чтобы конечная температурная разность была значительной. [c.45]

При определении коэффициента теплообмена количество тепла Q, переданного от газа дисперсному материалу, определялось по изменению влажности и температуры твердого компонента и воздуха до и после встречи струй. Расход тепла проверялся также по балансовому уравнению для воздуха. Необходимый для определения истинного коэффициента теплообмена эффект удержания оценивался по данным, приведенным в работе [104], согласно которым истинное время пребывания дисперсного материала в зоне встречи выражается формулами [c.139]

Внутреннее тепловыделение может быть исключено из нашего рассмотрения путем определения коэффициента теплообмена, вводя температуру восстановления таким же путем, как это показано в 10-1. Дифференциальное уравнение, описывающее температурное поле в потоке без тепловыделения (для низких скоростей) [c.377]

Существует несколько эмпирических расчетных формул для определения коэффициента теплообмена в плотном слое. Эти формулы выведены в предположении. что газовый поток равномерно распределен по слою. Практически это условие не соблюдается, и каждая формула может быть пригодна лишь при степени равномерности газораспределения (и порозности слоя), близкой к той, которая существовала при проведении опытов. [c.588]

Взвешенный слой характеризуется низкими объемными концентрациями твердых частиц. В этом слое частицы практически не соприкасаются, а газ турбулентно перемешивается и поэтому имеет приблизительно одинаковую температуру по сечению слоя. Таким образом, экспериментальное определение коэффициента теплообмена не осложнено неравномерностью газораспределения. [c.589]

Относительная погрешность в определении коэффициента теплообмена между слоем и поверхностью датчика составляла б < 4%. Нагреватель размещался на разных высотах слоя [c.113]

Излагаются результаты экспериментального определения коэффициентов теплообмена между псевдоожиженным слоем н [c.193]

Обработка опытов, производившихся с частицами малых размеров (( <5 мм), согласно теории Шумана, может быть признана закономерной. Одиако определение коэффициента теплообмена в условиях нестационарного процесса прогрева [403, 467] недостаточно точно из-за большего или меньшего влияния на результаты фактора времени, вхо- [c.437]

Начиная с 1946 г. в Уральском политехническом институте им. С. М. Кирова ведутся теоретические и экспериментальные исследования различных процессов в кипящем слое. За этот период накоплен большой фактический материал по тепло- и массообмену между частицами и средой в кипящем слое. Разработаны новая методика и аппаратура для исследования этих процессов, а также предложены расчетные уравнения для определения коэффициентов теплообмена.. [c.5]

Все сказанное выше о способе определения коэффициентов теплообмена в определенной степени относится и к определению коэффициентов массообмена. Процессы массообмена по своей физической сущности, конечно, принципиально отличаются от процессов теплообмена, но оба описываются аналогичными уравнениями. Аналогия между процессами тепло- и массообмена часто используется в расчетной практике. [c.9]

Павел А., Определение коэффициента теплообмена в псевдо- [c.168]

Определение коэффициентов теплообмена возможно только экспериментальным путем. Этих данных очень много. В частности, в [10.1] рекомендуется формула, составленная по опытным данным [c.289]

Результаты экспериментального определения коэффициентов теплообмена [c.412]

Результаты определений коэффициентов теплообмена [c.416]

Описанные выше экспериментальные и теоретические трудности в определении коэффициента теплообмена между зернами и потоком могут быть хорошо проиллюстрированы на примере одной из работ Е. А. Казаковой с сотрудниками [86]. Изучалось охлаждение предварительно нагретых до 80—85° С гранул аммиачной селитры с диаметрами 0,5—1 и 1—2 мм в аппарате диаметром 160 лж. Газораспределительная решетка с отверстиями 2,5 лж была покрыта капроновой сеткой. Начальная высота слоя изменялась от 15 до 140 ллг, а скорость потока холодного воздуха варьировала от 0,8 до 1,8 л/се/с. Измеренный тепловой поток через стенки реактора оказался очень малым и последним слагаемым в правой части уравнения (VI. 72) можно было практически пренебречь (а Е = 0). Стационарный тепловой режим достигался вследствие того, что в реактор непрерывно вводились нагретые гранулы с заданной температурой (разогревом) 0о и в нижней части слоя выводилось такое же количество гранул с установившейся температурой 0<0о. Массовый расход твердой фазы О в процессе непрерывного псевдоожижения поддерживался постоянным и равным [c.490]

Выражения для расчета а(i) и 0(т) при различных способах термообработки, приведены в табл. 5. Как видно из таблицы, задача определения коэффициентов теплообмена сводится к определению такого значения a(i) по экспериментально найденным на отрезке времени О—Хп величинам /э(т) и 0а(т), которое удовлетворяет исходному уравнению. [c.47]

Для определения коэффициента теплообмена использовались результаты работ [379, 381, 382] по теплообмену единичной капли. В упомянутых работах [378 -382] не приведены геометрические и режимные параметры рассчитьшаемого аппарата, отсутствуют данные о начальных и граничных условиях, нет результатов расчетов гидродинамики факела. Авторы указывают, что модель дает удовлетворительное совпадение с экспериментом, однако данные по сопоставлению авторы не приводят. [c.252]

Зависимость для определения коэффициента теплообмена между псевдоожиженным в воздушном потоке слоем и змеевиком, расположенным внутри слоя (рис, VII- i6), получена по данным опытов, которые проводились в кварцевых аппаратах высотой 1 м и диаметром 49, 73 и 100 м.ч, снабженных снаружи нагревательными спиралями, В с.ппн псевдоожиженного зернистого материала помещался водяной холодильник, Исслодовалнсь десять различных материалов с частицами угловатой формы с шероховатой поверхностью и средним диаметром 0,127—4,5 м.м. Кроме того, был исследован ванадиевый катализатор, гладкие частицы которого имели сферическую форму. [c.590]

Приведем конкретный пример определения коэффициентов теплообмена для аппаратов периодического действия трех типов с индукционным обогревом (вариант I) с теплопередачей от конденсатной пленки высокотемпературного органического теплоносителя (вариант И) с теплопередачей от однофазного жидкого органосиликонового теплоносителя (вариант III). Экспериментальные кривые нагрева T t), (/) приведены на рис. XI. 1. Возмущающие воз- [c.283]

Е. Б. Манусов, Определение коэффициентов теплообмена с помощью динамических характеристик . Инженерно-физический журнал, т. XII, № 2 (1967). [c.307]

М а я у с о в Е. Б. Определение коэффициентов теплообмена по динамическим характеристикам. В сб. Техническая и экономическая информация . Серия Лакокрасоч]ная промышленность и внедрение лакокрасочных материалов . М., изд. НИИТЭХИМ, 1965, вып. [c.115]

Некоторые авторы, как показал 3. Р. Горбис [6], при экспериментальном определении коэффициента теплообмена не учитывали влияние теплопроводности частиц (Bi O.l) и [c.43]

Фарнес [403] приводит эмпирические формулы для определения коэффициента теплообмена прп прогреве различных кусковых материалов. Его формулы можно представить в безразмерном виде [c.435]

Тем не, менее их произвольное определение коэффициента теплообмена приводит к тому, что не учитывается дополнительная функция кольца в общем процессе теплообмена, обсуждавшаяся в предыдущем разделе. Скорость, при которой холодная частица в кольце получает теплоту из окружающей среды, была измерена Бартоном и Ратклифом [10]. Их интересовала в основном возможность предсказать температурную предысторию холодных частиц, постоянно поступающих в фонтанирующий слой угля в процессе [c.138]

Имеется значительное количество опубликованных работ по определению коэффициентов теплообмена в зернистом слое. Результаты определений коэффициентов теплообмена собраны в очень полном обзоре Баркера [ПО], а также в работе В. М. Линдина и Е. А. Казаковой [144, 145]. Значительная часть измерений коэффициента теплопередачи в зернистом слое выполнена при нестационарном во времени поле температур. Поэтому, прежде чем перейти к обсуждению работ по теплообмену, необходимо остановиться на методах замера коэффициентов теплообмена в нестационарном во времени поле температур. [c.412]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология