Реактор через стенку

Как уже отмечалось в предыдущей главе, реакторы с неподвижным слоем также могут быть адиабатическими. В других случаях тепло реакции может отводиться или подводиться через стенку реактора. В аппаратах с неподвижным слоем стенка не всегда соответствует стенке трубы. Например, в реакторе синтеза аммиака катализатор помещен между множеством узких трубок, параллельных оси большой трубы (диаметр 1,5 м) эта труба и является в данном случае трубчатым реактором . Такое устройство реактора дает возможность регулировать температуру по всему сечению аппарата, а не только по его периметру. При этом предположение об однородности условий но всему сечению реактора становится более оправданным. Мы будем исследовать только стационарные режимы такого рода одномерных реакторов, для которых единственной независимой переменной является расстояние от входа в реактор. Более сложные задачи связаны с чрезвычайными математическими трудностями и до сих пор изучены плохо. Действительно, в то время как реактор идеального смешения описывается алгебраическими или трансцендентными уравнениями в стационарном режиме и [c.255]

А — коэффициент теплопередачи от реагирующей смеси к теплоносителю, учитывающий конечную скорость конвективной теплопередачи на внешней и внутренней сторонах стенки реактора и теплопроводности через стенку. [c.159]

Получение высокомолекулярных каучукоподобных полиизобутиленов в промышленном масштабе может быть осуществлено в аппаратах различной конструкции и по различным технологическим схемам. Необходимым условием является обеспечение быстрого отвода теплоты реакции. Отвод тепла может быть осуществлен за счет наружного охлаждения реактора через стенки или при помощи специальных охлаждающих устройств, или же за счет скрытой теплоты испарения растворителя в самом реакторе. Возможно, что имеются реакторы, в которых оба эти принципа совмещены. В литературе [8] имеется описание промышленной установки с применением только второго принципа. Технологию производства полиизобутиленов нельзя рассматривать как уже установившуюся, —она, очевидно, будет еще совершенствоваться и приведенные в литературе схемы следует рассматривать лишь как некоторые возможные варианты. [c.19]

Удаление влаги из мыльно-масляной дисперсии в большом объеме реактора — длительная операция. В настоящее время разработан выпарной аппарат [6], в котором смесь нагревается (под давлением) до 150—160 °С, и основная влага испаряется в камере распыла с последующим глубоким обезвоживанием в стекающей пленке прн подводе тепла через стенку. Подобный аппарат используется при производстве литиевых, комплексных кальциевых, кальциевых гидратированных и других мыльных смазок. [c.98]

Необходимо ПОМНИТЬ, что отдельные составляющие баланса суммируются алгебраически. Например, при эндотермической реакции теплоту химического превращения (тепловой эффект) нужно брать с отрицательным знаком. Отрицательной считается также теплота, переданная через стенки реактора, когда она подводится с внешней их стороны к реакционному пространству. Следовательно, включение этих двух членов уравнения в приход или расход общей схемы баланса условно. [c.293]

Однослойный реактор с адиабатическим слоем катализатора представлен на рис. 4.1,0, многослойный с адиабатическими слоями и теплообменом между ними посредством ввода части исходной смеси или ее отдельных компонентов и в поверхностном теплообменнике-на рис. 4.1,6. Реакционную смесь можно вводить с помощью специального смесителя, встроенного в слой (рис. 4.1, г). Отвод или подвод тепла можно осуществить в трубчатом реакторе через стенки (рис. 4.1,к) к постороннему теплоносителю (рис. 4.1,г) или к реакционной смеси (рис. 4.1,(3,е). Имеются комбинированные схемы реакторов. [c.179]

Реакция полимеризации этилена является экзотермичной (теплота полимеризации 109 кДж/моль [274, с. 38], поэтому основной проблемой в производстве полиэтилена является отвод большого количества теплоты, выделяемой в процессе полимеризации. Отвод теплоты можно осуществлять либо наружу через стенку реактора с помощью охлаждающего агента, либо путем нагрева реакционной массы в реакторе. В трубчатых реакторах через стенку может быть отведено до 35 % теплоты реакции, а в реакторах автоклавного типа — не более 10% [361]. [c.194]

Q - количество тепла, теряемого реактором через стенки в единицу времени [c.210]

Другие проблемы возникают при исследовании реакторов с неподвижным слоем мелких частиц катализатора. Профиль скоростей становится при этом более однородным, однако вследствие нерегулярности упаковки слоя возможно образование каналов со сравнительно высокой скоростью потока. В то же время обтекание потоком твердых частиц приводит к довольно интенсивному поперечному и некоторому продольному перемешиванию потока. Дополнительно к проблемам теплопередачи через стенку трубы в этом случае возникают проблемы, связанные с переносом тепла от потока к поверхности твердых частиц и внутри зерен катализатора (см. главу VI). Здесь мы будем предполагать, что имеется квазигомогенное кинетическое выражение для скорости реакции, отнесенной к единице объема реактора, которым можно пользоваться при расчетах. [c.255]

Герметичный привод к винтовому перемешивающему устройству реактора (рис. 71) представляет собой взрывозащищенный асинхронный электродвигатель. Ротор двигателя 4, насаженный на один вал 2 с перемешивающим устройством 9 заключен в неподвижную экранирующую гильзу 3 из немагнитного металла (например, из аустенитной стали), герметично закрепленную в корпусе реактора 1. Статор 5 двигателя с обмоткой расположен с наружной стороны экранирующей гильзы. Для охлаждения ротора масляным термосифоном из масляной ванны 6 подается масло. Для охлаждения масла в рубашку 7 подается вода. Для защиты ротора и подшипников привода от проникновения коррозионной среды из реактора в верхнюю часть привода подается азот. Создаваемое статором электродвигателя вращающееся магнитное поле воздействует через стенки экранирующей гильзы на ротор, вращая его вместе с рабочим органом. [c.248]

Рис. 1Х-74. Расчет температуры реакции в реакторе для синтеза аммиака (охлаждение через стенку).

Количество теплоты, передаваемое через стенку реактора, можно выразить следующим образом [c.295]

Рациональное проведение процессов при высокой температуре. Проведение процессов при повышенной температуре сопряжено с потерями тепловой энергии в окружающую среду. Необходимость максимального снижения таких потерь вполне понятна, и обычно нужно добиваться того, чтобы температура внещней поверхности аппарата мало отличалась от температуры окружающей среды. Этого можно достигнуть применением соответствующей внещней изоляции или подачей холодных исходных веществ внутрь реактора через пространство, прилегающее к стенке аппарата. Иногда можно снизить тепловые потери, проводя процесс соответствующим образом. Например, если горячий газ транспортируется из удаленного источника и перед потреблением смещивается с холодным газом, то при желании уменьшить тепловые потери во время транспортирования выгоднее проводить смещение в месте отбора горячего газа (если, конечно, этому не препятствуют другие причины). Температура транспортируемых газов снижается, и, следовательно, уменьшаются тепловые потери. При передаче больших количеств горячих газов по трубопроводу можно сохранить скорость потока, но увеличить диаметр трубопровода, или не изменять этот диаметр, но повысить скорость потока. В первом случае возрастает [c.399]

На интенсивность теплообмена через стенку реактора оказывает влияние режим движения потока (распределение скоростей, степень турбулентности). Вследствие отказа от гидродинамического подобия влияние режима движения будет различным в модели и образце. Поэтому удобно представить этот процесс суммарно как конвекцию теплоты и характеризовать коэффициентом теплоотдачи а. [c.465]

Условием теплового подобия является п-кратное увеличение потока теплоты, отводимого через стенку реактора. Если распределение температур в модели и образце одинаково, этот поток пропорционален площади боковой поверхности аппарата и коэффициенту теплоотдачи. Отсюда [c.465]

Условием теплового подобия будет п-кратное увеличение потока теплоты, переносимого в слое катализатора и отводимого через стенку аппарата. При соблюдении идентичности распределений температур в модели и образце количество теплоты Qs, переносимое в слое катализатора, будет прямо пропорционально Хз, площади боковой поверхности реактора и обратно пропорционально диаметру аппарата [c.468]

Растворитель, содержащий карбонилы кобальта, в смеси с этиленом и синтез-газом (СО На 1 1) поступает в реактор карбонилирования. Газожидкостная смесь предварительно проходит подогреватель, где нагревается до температуры 140—150 С.. Снятие тепла экзотермической реакции может быть осуществлено-либо за счет ввода холодного рециркулята непосредственно в реактор, либо отводом тепла через стенку путем использования части реакционного объема для теплообменника, вмонтированного внутрь реактора карбонилирования. [c.53]

При сохранении химического подобия на геометрию и режим теплопередачи также накладываются определенные ограничения, но они не являются столь жесткими, как в случае динамического подобия. В табл. 76 приведены геометрические соотношения для гомогенных и гетерогенных реакторов при двух различных соотношениях между размерами частиц и объемом аппарата. Аналогично, в табл. 77 показаны характеристики теплопередачи через стенки сосуда для модели и прототипа, объемы которых находятся в отношении 1/Х . В обеих таблицах диффузионный массообмен не учитывается. [c.347]

Пример Х-2. Рассмотреть реакцию в газовой фазе, протекающую при большой потере напора в трубчатом проточном реакторе. Вывести соотношения между размерами прототипа и модели, необходимые для химического подобия, если массовые расходы реагирующей газовой смеси находятся в отношении X. Сравнить также теплопередачу через стенки сосуда. [c.348]

В изотермических реакторах теплообмен через стенку считается идеальным в результате тепло, выделяемое (или поглощаемое) при реакциях, мгновенно отводится от реагирующей смеси (или, наоборот, подводится к ней), так что температура остается постоянной. [c.15]

Если теплопередача через стенку реактора отсутствует, то коэффициент теплопередачи Л = 0. В этом случае, как видно из уравнения (11,71), ц = 1, и уравнения (11,70) примут вид [c.100]

Полимеризация этилена при высоком давлении в реакторах с мешалкой часто проводится в автотермических условиях. Реакционную смесь разогревают лишь во время пуска реактора, а затем ни подвод тепла, ни его отвод через стенку не происходит, Это означает, что коэффициент теплопередачи к можно считать равным нулю. Тогда, как следует из формул, определяющих смысл параметров системы (11,65), р, = X, и уравнения принимают вид [c.109]

Глубину превращения сырья изменяли в широких пределах— от 14 до 80%. В соответствии с глубиной превращения менялся и выход основных продуктов реакций — этилена и пропилена. Так, при 60%-ной глубине превращения на 100 молей сырья было получено этилена около 32 молей и пропилена около 20 молей. При 80%-ной глубине превращения суммарный выход этих углеводородов составил 47%. Процесс характеризуется высокой гибкостью. Коксообразование на стенках реактора практически не наблюдалось. По принципу работы указанный аппарат близок к аппаратам с псевдоожиженным слоем. Недостатком аппарата является необходимость передачи тепла к реакционной зоне через стенки реактора. [c.51]

Кратко остановимся на обстоятельствах, влияющих на характер поперечных градиентов. Если экзотермическая реакция протекает в цилиндрическом реакторе вытеснения, из которого тепло отводится через стенку путем внешнего охлаждения, то можно ожидать что профиль температуры будет иметь форму, сходную с профилем, приведенным на рис. 10 а, т. е. реагирующая среда будет более нагрета вблизи центра, чем у стенки. Может показаться поэтому, что поперечные градиенты не могут иметь места при отсутствии поперечного отвода тепла, т. е. в реакторе с идеально изолированными стенками. Однако при этом необходимо также учитывать градиент скорости. Поскольку жидкость или газ вблизи центра аппарата движутся быстрее, чем у стенки, повышение их температуры на данном участке по длине реактора меньше (так как реакция протекает слабее), и таким образом форма профиля температур получается обратной (рис. 10, б). (Более наглядно это можно представить ири рассмотрении холодного потока реагирующего газа, подаваемого в реактор, который дает шлейф, проходящий ио центру.) [c.52]

Поэтому теплопередача через стенку при наличии градиента скорости может при некоторых особых обстоятельствах давать более сложный температурный профиль, подобный изображенному схематически на рис. 10, в. Однако обычные профили, получаемые при экзотермических реакциях в реакторах с внешним охлаждением, больше соответствуют приведенным на рис. 10, а. Экспериментальные данные этого рода приводились выше (см. рис. 3). [c.53]

Для случая неаднабатнческих реакторов и реакторов, снабженных рубашками, простейший метод, позволяющий в первом приближении учесть изменение температур, предусматривает допущение о локализации этих градиентов у стенки. Иными словами, предполагается, что по поперечному сечению реагирующей среды температура системы имеет постоянное значение Т( (как это имеет место в реакторе идеального вытеснения), но у стенки она меняется до значения Тц7, причем изменение носит ступенчатый характер (рис. 10,г). Такое допущение, несомненно, является весьма грубым, хотя оно и лучше допущения о равенстве и Т у. С учетом сказанного расчет адиабатического реактора проводят так же, как и реактора идеального вытеснения (как это указано в 2.2, а также в Приложении II к настоящей главе), с той лишь разницей, что теперь в уравнение теплового баланса вводится член, характеризующий теплопередачу через стенку. Для наглядности рассмотрим цилиндрический реактор вытеснения, у которого 11А — площадь стенки, соответствующая элементу объема реактора с1Уг, приведенного на рис. 9. Если г — радиус цилиндра, то нетрудно видеть, что ёА =2с1Уг/г. Следовательно, количество тепла, перенесенного от среды к стенке в элементе йУг, будет равно [c.54]

Такие ошибки особенно ощутимы в случае применения реакторов с неподвижным слоем катализатора при поперечном отводе тепла через стенки. Предложен ряд теоретических методов решения подобных задач, но для их практического применения и проверки необходимо располагать более обширными экспериментальными данными. Еще одной причиной ошибок в расчете является разрушение катализаторов. [c.73]

Найдем теперь скорости отвода тепла из системы Qr. Сначала предположим, что система находится в адиабатических условиях, т. е. не происходит отвода тепла через стенки. В этом случае Qr равна скорости отвода тепла с потоком жидкости или газа, выходящих из реактора, т. е. [c.157]

Рассчитать количество тепла, протекающее при этой температуре через стенки реактора. [c.148]

Бик 1 анализирует данные для реактора с неподвижным слоем при учете теплопроводности твердой фазы и теплоотвода через стенку. При изменении диаметра реактора массовую скорость и диаметр частиц катализатора нужно подобрать таким образом, чтобы величины к и /гг, определяемые уравнениями (П1,87) и (П1,88), имели те же значения, что и в реакторе-прототипе с учетом зависимости активности от диаметра зериа. Для успешного [c.242]

Теперь поставим вопрос, как оценить величину Л. Прежде всего Q представляет собой скорость теплообмена, отнесенную к единице объема слоя, и потому /г имеет вид Ыр, где р — площадь поперечного сечения реактора, деленная на периметр охлаждающей поверхности (иногда эту величину называют гидравлическим радиусом), и к — коэффициент теплопередачи, отнесенный к единице охлаждающей поверхности. В рассматриваемой системе, очевидно, существуют три последовательных сопротивления теплопередаче от реагирующей смеси или зернистого слоя к стенке реактора, через стенку реактора и от стенкп к теплоносителю. Последнее сопротивление зависит от характеристик потока теплоносителя и может быть оценено стандартными методами, применяемыми при расчете теплообменников. Скорость теплопередачи через стенку определяется решением задачи теплопроводности. Для гомогенного реактора скорость теплопередачи от реагирующей смеси к стенке также оценивается стандартными методами, но для зернистого слоя вопрос более сложен. Эксперименты [c.272]

Энергия активации этой реакции, как будет более детально разобрано в гл. XVI, обычно сообщается одним из двух методов. По одному из них необходимая энергия подается в реактор через стенки его, несмотря на то, что гексафторчд урана реагирует с металлическими поверхностями при температурах выше 400 С, образуя твердый шлак [3001. [c.109]

Отвод тепла из реактора через стенку затруднен из-за того, что в процессе полимеризации стенки реактора покрываются коркой полимера. Циркуляция суспензии череч выносные. холодильники приводит к быстрому обрастанию стенок холодильника полимером р. выходу их пз строя " срез 2 ч работы. [c.229]

Реактор с перемешивающим устройством для производства полиэтилена в. д. (рис. 144) оборудован винтовой мешалкой. Часть тепла реакции снимается через охлаждающую рубашкуОднако вследствие большой толщины стенок и малой удельной поверхности отвод тепла через стенку невелик. Здесь регулирование температуры реакции мо кет осуществляться вводом охлажденного этилена (прп температуре порядка —20 С) или вводом жидкости, ио влияющей на процесс полимеризации, нанрнмер воды. [c.280]

Прежде всего трубчатые реакторы можно разделить на аппараты с пустыми трубами и аппараты с неподвижным слоем твердых частиц. Если реакция сопровождается тепловым эффектом, то ее ход будет зависеть от скорости теплопередачи через стенку трубы. Если внешняя стенка трубы теплоизолирована, то мы имеем дело с адиабатическим трубчатым реактором, рассмотренным в предыдущей главе. Если тепло реакции отводится или подводится через стенку, то сразу возникает проблема теплопередачи от реагп- [c.254]

Задача составления структурной схемы объекта является весьма ответственной и трудно формализуемой. Так, например, степень детализации при раздглении однотх) и того же объекта на звенья может быть различной. Для охлаждаемого химического реактора с мешалкой в качестве звеньев можно принять реакционный объём, стенку реактора, объём хладрагента. При болае детальном исследования в объекте можно учесть теплоемкость и потери тепла через мешалку, а также теплопередачу через стенку "рубашки" в окружающую среду. [c.13]

Водород, проникая через торкрет-бетонную футеровку, контактирует с металлом корпуса. При неудовлетворительном качестве торкрет-бетонных футеровок и теплоизоляции штуцеров или при образовании в футеровке в процессе эксплуатации трещин и других дефектов возможен перегрев стенок реакторов и стенок штуцеров выше 230 °С. что создает угрозу возникновения водородной коррозии реакторов, выполненных из стали марок 22К, 09Г2С, 16ГС, СтЗ, Сталь 20. Для обеспечения длительной и безопасной эксплуатации реакторов устанавливают обязательный регламент. [c.86]

Хорошо известно, что режим идеального вытеснения недостаточное условие для пол> чения достоверных данных. Весьма важно, чтобы реактор был изотермичен, так как отклонения от изотермичности могут привести к большему искажению данных по кинетике основных реакций, чем эффекты неоднородностей потока. Для обеспечения изотермичности слоя катализатора используют различные приемы. В частности, одним из эффективных приемов является помещение реактора с катализатором в псевдоожижений слой нагретого песка [30]. В бане с псевдоожиженным слоем теплоносителя устанавливается равномерный тепловой режим, соответственно и в реакторе или системе последовательно соединенных реакторов по всей высоте слоя обеспечивается изотермичность. Температура реактора зау меряется термопарой, прикрепленной к наружной стенке. Указанный способ подвода тепла имеет определенные трудности ввиду необходимости поддержания теплоносителя в псевдоожиженном состоянии длительное время. Однако он является наиболее рациональным, так как отпадает необходимость загрузки в реакторы инертной насадки для фиксации слоя катализатора в зоне равномерного температурного поля, как это делается обычно в реакторах с подводом тепла через стенку от электронагревательной спирали (см. рис. 3.15). В показанном на этом рисунке типе реактора изотермичность обеспечивается в ограниченной зоне ввиду больших теплопотерь через верхний и нижний фланцы. Реактор такого типа обычно используется при проведении экспериментов с большой глубиной превращения в длительных опытах. Недостатком такого типа реактора является ухудшение показателей по селективности катализатора из-за протекающих реакций термодеструк-цни в зоне инертной насадки над входной зоной катализатора. Этот реактор также может быть приспособлен для проведения опытов с малой степенью преврашения, т. е. при высоких значениях объемной скорости подачи сырья [35]. Суть такого приспособления заключается в том, что внутрь пустого реактора помещается [c.91]

Трубчатые реакторы полного вытеснения. Трубчатые реакторы с поршневым потоком чащ,е всего имеют вид каналов с большим отношением длины к поперечному размеру. В реакторах такого типа теплообмен происходит через стенки. Следовательно, для поддержания приблизительно одинаковой температуры реагирующей смеси необходимо кроме высокой интенсивности теплообмена обеспечить низкие сопротивления переносу теплоты в направлении к стенке. Это условие,.помимо других, требует использования труб с небольшой площадью поперечного сечения. Наиболее простое конструктивное решение трубчатого реактора представлено на рис. VIII-32, а. Он состоит из двух концентрично расположенных труб, по внутреннему каналу движется реакционная смесь, по внешнему — теплоноситель или хладагент. Малая площадь поперечного сечения трубы ограничивает производительность аппарата. Для ее повышения большое число трубчатых реакторов соединяют параллельно в общем корпусе. Созданные таким образом многотрубчатые реакторы (рис. VIII-32,б и в), аналогичные по конструкции трубчатым теплообменникам, широко используются в промышленности. Аппараты этого типа часто применяются для проведения реакций с участием твердого катализатора, который в виде пористого сыпучего слоя заполняет либо трубы, либо меж-трубное пространство реактора. [c.317]

Фторирование в паровой фазе. Реакция углеводородов с фто[)ом в паровой фазе обстоятельно изучена в США Биджелоу, Кэди и сотрудниками [3,8]. Применявшаяся ими аппаратура в большинстве случаев состояла из вертикальной трубы (латунной, стальной, никелевой или из монель-металла), заполненной металлической насадкой, с соответствующим образом оформленными входом и выходом. Насадка мон ет быть в виде сетки, проволоки, стружки, лепты или дроби и может быть покрыта промотирующим металлом. Важно, чтобы насадка была однородной и не имела больших пустот в массе. По-видимому, насадка служит, во-первых, средством отвода тепла реакции через стенки реактора и, во-вторых, реакционной поверхностью. Фтор, обычно разбавленный азотом, и углеводород вводятся в реактор или одновременно в виде одного потока, или противотоком, а продукты собираются в охлаждаемых приемниках. От непрореагировавшего фтора можно освободиться промыванием раствором щелочи. [c.69]

Диаметрально противополоя ный случай имеет место при отсутствии теплопередачи через стенку. Реакторы такого типа называют автотермическими. Другой используемый с той же целью термин — адиабатические реакторы — менее удачен, хотя бы потому, что всякий проточный реактор (и в том числе авто-термический) — это открытая система, которая с точки зрения термодинамики не может быть названа адиабатической. [c.15]

Чтобы записать подобное уравнение для реактора периодического действия, необходимо приравнять скорость изменения энергии смеси и разность теплоприхода и теплорасхода реактора за единицу времени. Теплоприход обусловлен тепловыми эффектами реакций (если они экзотермические), теплорасход — теплопередачей через стенку реактора. При расчете теплоотвода примем, что теплоемкость стенки очень велика по сравнению с теплоемкостью реагирующей смеси, и поэтому температуру стенки можно считать постоянной. Если реактор снабжен рубашкой, через которую прокачивается хладоагент, то при достаточно большой скорости прокачки темперагуру хладоагента также можно считать постоянной. При этих условиях уравнение теплового баланса запишется так [c.20]

Эта система является частным случаем системы (111,65) и поэтому для нее справедливы основные выводы исследования, проделанного в предыдущем разделе. Однако отсутствие теплопередачи через стенку приводит к тому, что рассматриваемая модель описывает лишь часть случаев, характерных для неавто-термического реактора. [c.109]

В заключение остановимся на вопросе о том, при каких условиях фазовая плоскость реакторов непрерывного действия не содержит предельных циклов, т. е. в соответствующих системах не могут возникнуть автоколебания. Воспользуемся изложенными в главе 111 результатами исследования автотермического реактора непрерывного действия, т. е. реактора, в котором отсутствует теплопередача через стенку. Система уравнений, описывающая поведение автотермического реактора, получается из (IV, 8) при X = ц, т. е. X = iijX = 1. Как было показано в главе III, положения равновесия этой системы расположены на интегральной прямой. Так как фазовые траектории не могут пересекаться, то отсюда следует, что фазовая плоскость автотермического реактора не может содержать предельных циклов [c.153]

Реакторы вытеснения могут работать оез отвода или с опво-дом тепла через стенку. В первом сл учае температура естественно повышается по направлению потока при экзотермической реакции и понижается при эндотер мической. Разумеется, часто В Озиикает необходимость о предваритель гам подапреве реагентов до их поступления в зону реакции (например, посредством [c.15]

Из давно применяющихся методов здесь следует упомянуть методы Хэлла и Смита а также Ирвина, Олсона и Смита , опубликованные в 1949 и 1951 гг. Описываемые методы ставили своей задачей определение длины слоя катализатора, необходимого для получения заданной степени превращения, а также вычисление степени превращения для заданной длины слоя как функции таких параметров, как скорость потока, исходный состав вещества, температура и давление на входе реактора. Расчеты проводились для неизотермического и неадиабатического процессов. В этом случае, вследствие потока тепла через стенки реактора, возникает поперечный температурный градиент, причем разность температур в радиальном направлении может быть значительной. Необходимо иметь возможность определения температурного профиля в осевом, и радиальном направлениях. Для получения данных, необходимых для проектирования, и прежде всего скорости реакции как функции температуры, давления, состава, а также эффективного коэффициента теплопроводности, требовались соответствующие экспериментальные исследования. В настоящее время теория и эксперимент, относящиеся к проблемам теплопроводности, получили значительное развитие. До недавнего времени, однако, эти данные были довольно ненадежными, а соответствующие методы расчета еще и сегодня нельзя считать достаточно завершенными. [c.153]

Трубы, заполненные катализатором или погруженные в слой катализатора, одновременно служат для подогрева входящего газа в этом случае принято говорить о внутреннем теплообмене. По существу, однако, решетчатые реакторы, в которых слой разбит на секции, а между секциями установлены теплообменники, также могут быть отнесены к категории реакторов с внутренним теплообменом. С другой стороны, следует выделить реакторы с наружными теплообменниками, выполненными в виде наружной охлаждающей рубашки или отдельного аппарата. Реакционный газ может охлаждаться косвенно, через стенку теплообменника, или непосредственно подачей свежего холодного газа в пространство между секциями. Вводить холодную струю в пространство между последними ступенями не рекомендуется, так как это снижает степень превращения. На рис, -30 изображен решетчатый реактор фирмы СНет еЬаи . [c.340]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология