Балансовые уравнения

Такие же частные балансовые уравнения можно составить для всех к компонентов системы [c.47]

Найдем зависимость между состоянием потока, который входит в ступень равновесия р с одной фазой, и состоянием потока, который из этой же ступени равновесия р выходит с другой фазой, т. е. функцию Хр+1 от х р, причем Хр и а 1 известны. Балансовое уравнение-(10-71) можно написать в такой форме [c.172]

Балансовое уравнение (12) имеет вид [c.87]

Из балансовых уравнений (13-27) и (13-28) можно вычислить удельную энтальпию и йд в точках В я О. В этом случае [c.285]

Запишем балансовое уравнение первой ступени равновесия в следующей форме [c.175]

Понятие о рабочей линии в технической литературе чаще всего, выводится из балансового уравнения процесса [4]. По нашему мнению, в этом нет надобности, так как обобщенные уравнения Дамкелера или система дифференциальных уравнений (10-34) по-существу являются уравнениями состава. Хотя они и описывают изменение перехода во времени и должны содержать переменную у, в конечном итоге в любом случае эти уравнения связаны с временем пребывания фазы, которое, однако, можно определить из функций х и без. непосредственного составления балансового уравнения. [c.161]

Напишем балансовое уравнение ступени р каскада [c.171]

Если переходящие потоки двух компонентов не зависят друг от друга (т. е. присутствие или отсутствие одного потока не влияет на другой), то для каждого компонента можно написать собственную снстему уравнений Дамкелера и эти системы могут быть независимы друг от друга. В случае каскадов для обоих компонентов также будут действительны собственные, соответствующим образом составленные балансовые уравнения, не зависящие друг от друга. Это значит, что в непрерывном элементе процесса или каскаде оба компонента будут иметь свои рабочие линии. [c.183]

Это уравнение получено путем линеаризации и объединения балансовых уравнений. [c.214]

Количество конечных продуктов можно определить математически, пользуясь балансовыми уравнениями, отнесенными к одному из компонентов, содержащихся в регенерированном растворителе, рафинате сыром и конечном [c.101]

Для простого случая, когда растворитель чистый, в балансовые уравнения полных потоков и потоков компонентов вводятся упрощения [c.104]

Составим балансовое уравнение для секции рафината из баланса для аппарата с мешалкой М [c.155]

Принимая во внимание, что на ступень s поступает исходный раствор, составим для ступени s следующее балансовое уравнение [c.155]

Точки, представляющие состав конечного рафината и растворителя Сд, полученных из сырого рафината Яр, лежат на прямой, проходящей через точку согласно балансовому уравнению [c.160]

Отношение потоков из уравнения (2-128) выразим через концентрации вещества А, исходя из балансового уравнения (2-107) и следующего [c.161]

Чтобы выразить отношение количеств оборотного рафината и отбираемого через концентрации, воспользуемся балансовыми уравнениями (2-104) и (2-106), а также нижеследующими [c.161]

Состав рафината, сырого возвращаемого и отбираемого Яр, отличается от состава конечного рафината Зная состав растворителя полученного из сырого рафината, найдем положение точки как точки пересечения прямой Я р( с кривой равновесия. Затем найдем количество сырого рафината Яр, отбираемого из рафинатной секции, и количество растворителя Сд по правилу рычага или по балансовым уравнениям [c.163]

В некоторых случаях возврат подается только на одну сторону установки. Если рафинат отбирается без возврата, то растворитель С5 подается непосредственно на ступень п (рис. 2-50). Таким образом, здесь +1 = С5 Яг=0 В балансовые уравнения (2-100)— [c.165]

Для секции экстракта балансовые уравнения потоков компонентов Л+В составлены аналогично уравнениям (2-100)—(2-103) [c.174]

Рассчитываются температуры кипения, константы фазового равновесия, энтальпии потоков, т. е. коэффициенты системы балансовых уравнений. [c.334]

Расчетные балансовые уравнения для произвольного сечения на г-й тарелке исчерпывающей секции колонны имеют вид а ( а [c.72]

Закономерности и соотношения, используемые для количественной и качественной характеристики этих явлений, дополненные балансовыми уравнениями и соотношениями для описания физико-химических свойств разделяемой смеси, составляют математическое описание ректификации. В зависимости от постановки задачи моделирования, степени изученности процесса каждое из этих явлений может иметь различные по точности и детализации описания. При создании системы моделирования эти описания могут оформляться в виде отдельных подсистем. [c.118]

Для расчета выходящих потоков ректификационной установки в общем случае можно записать следующую систему балансовых уравнений [c.128]

В данном разделе ограничимся рассмотрением случая расчета балансов одного типа обобщенных материальных потоков ХТС, когда каждое балансовое уравнение представляет собой линейное уравнение. Как отмечалось ранее, массовый расход одного типа обобщенных материальных потоков ХТС соответствует некоторому параметру технологического потока системы. [c.232]

Для каждой ступени можно записать балансовые уравнения [c.265]

Таким образом, нахождение производных минимизируемой функции дЗ/дХ требует решения векторно-матричных уравнений и выполнения операции по обращению матрицы. Для современных адсорбционных установок с разветвленной многоузловой технологической схемой и большим числом балансовых уравнений аналитическое решение уравнений (3.1.21) и (3.1.23) может представить значительные трудности. Причем наибольшая сложность заключается в определении матрицы частных производных дУ/дХ. [c.137]

Составляют балансовое уравнение опыта [c.212]

Из балансового уравнения (УШ.ЗО) определяют количество тепла, отводимого из слоя с помощью водяных холодильников [c.270]

Решение. Азотную кислоту получают окислением аммиака кислородом воздуха с последуюш,ей переработкой образующихся оксидов азота. Балансовое уравнение производства азотной кислоты из аммиака можно записать следующим образом [c.20]

Химико-технологические расчеты в производстве минеральных удобрении основаны иа балансовых уравнениях химических реакций обменного разложения или окислительпо-восстаповительных гетерогенных некаталитических процессов. В производстве фосфорной кислоты степень разложе1Н1я фосфата серион кислотой характеризуется коэффициентом разложения [c.172]

Отсюда получаем первое балансовое уравнение [c.89]

Далее Оц = Ою — О, = бО — 2,50о, т. е. Оц = Од — О , и второе балансовое уравнение имеет вид [c.89]

Решая балансовые уравнения (8) и (12), находим [c.89]

В простейших случаях соотношения между степенями превращения реагентов видны непосредственно, но в сложных случаях необходима определенная система. Каждая реакция в данной группе должна быть пронумерована, и исходные и конечные количества реагентов устанавливаются и учитываются для каждой реакции отдельно. Для тех веществ, которые являются компонентами нескольких реакций, исходное количество в последующей реакции является таким же, как и конечное количество в последней предыдущей реакции, в которой принимало участие это вещество. Удобно обозначить конечное количество вещества в любой реакции номером этой же реакции. Затем записываются все возможные материальные балансы между исходными, промежуточными и конечными количествами веществ. Балансовые уравнения затем можно преобразовывать с целью исключения промежуточных количеств, оставляя только уравнения, еедержащие исходные и конечные количества для суммарной реакции. Рассмотрим два примера. [c.68]

Фромент описывает некоторые эффективные механизмы переноса тепла и массы. В материальном балансе эти механизмы учитывают турбулентное двил<ение, в тепловом — излучение. Математически они могут быть описаны векторами потока, пропорциональными определяющим физическим величинам. Считая систему симметричной относительно оси, поток — равномерным по сечению, а физические свойства постоянными по всему объему реактора, можно написать балансовые уравнения для компонента А в цилиндрических координатах [c.212]

Растворитель может поступать на ступень п либо в состоянии насыщения оборотным рафинатом, либо недонасыщенным. В первом случае точка +1 лежит на кривой равновесия, во втором—между ней и точкой С5. Во втором случае в уравнении (2-133) изменится второе отношение отрезков в правой части, а с ним и количеств возвращаемого рафината поступающего в аппарат с мешалкойо При состоянии насыщения количество возвращаемого рафината-может увеличиться только в случае увеличения расхода растворителя. В Ьтом случае изменению подвергается отрезок из-за передвижения рабочего полюса При росте расхода растворителя и увеличении возврата рафината рабочий полюс передвигается в направлении точки Сз- Координата х у1. из уравнения (2-138) вычисляется по уравнению (2-106) и основанному на нем балансовому уравнению компонента А [c.161]

В случае численного определения значения д31дХ алгоритм решения рассматриваемой задачи имеет иной Вид. Здесь для каждой расчетной точки процесса минимизации функции цели 3 = 3[Х, У(Х)] прежде всего решается система балансовых уравнений (3.1.21), в результате чего получаем точные значения зависимых параметров У(Х). Тогда 3[Х, У(Х)] = 3(Х) в каждой точке градиентного спуска и для определения значения д31дХ можно использовать приемы, приведенные выше для случая минимизации функции 3 Х) без каких-либо ограничений. [c.137]

Реактор синтеза НАК IV (рис. 50). Нитрил акриловой кислоты производят в кипящем слое катализатора (фосформолиб-дат висмута) путем окислительного аммонолиза пропилена. Балансовое уравнение основной экзотермической реакции [c.213]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология