Задержка более летучего компонента

Рис. 42. Величина задержки более летучего компонента в насадочной колонне. Заштрихованная поверхность выражает задержку более летучего компонента, общая поверхность—суммарную задержку.

А. .ЗАДЕРЖКА БОЛЕЕ ЛЕТУЧЕГО КОМПОНЕНТА [c.95]

Обобщенная форма уравнения для периодической разгонки может быть по учена распространением на рассматриваемый случай способа материального баланса, введенного Юнгом и Рэлеем [204]. Так как экспериментальные данные относительно изменения ВЭТТ, а также распределения задержки по высоте колонны отсутствуют, то следует воспользоваться наиболее общим уравнением, учитывающим все возможные изменения этих факторов, для того чтобы выразить величину задержки более летучего компонента [c.102]

Оно аналогично уравнению, выражающему задержку более летучего компонента, использованному при выводе уравнения (43) [c.102]

Применение описанных выше уравнений может быть показано на примере, для которого зависимость хв от х, описана уравнением Фенске. Это предположение ограничивает применимость уравнения системами, для которых флегмовое число настолько велико или другие условия таковы, что разделение происходит как бы при полном орошении. Тогда уравнение для числа молей задержки более летучего компонента принимает форму уравнения (54). Последнее выражает задержку более летучего компонента в колон.не в каждый данный момент процесса перегонки. [c.104]

Поскольку суммарная задержка равна 9 молям, то задержка на 1 тарелку будет равна 1 молю (ввиду отсутствия каких-либо экспериментальных данных предполагается равномерное распреде.иение). Поэтому величины, отвечающие составу и приведенные в табл. 12 для тарелок от 2-й до 10-й, представляют также фактическое число молей задержки более летучего компонента, приходящееся на одну тарелку, а их сумма равна общей задержке этого компонента, иначе говоря, если о=19, то /г = 6,14 моля. Подставив в уравнение (89), находим [c.114]

Рис. 43. Зависимость между содержанием более летучего компонента Б жидкой части задержки и расстоянием от основания колонны.

Задержка индивидуального компонента может быть определена для двойной смеси анализом до и после того, как задержка образуется в колонне, в отсутствие нелетучего вещества, ио при известной величине суммарной задержки. Материальный баланс более летучего компонента дает [c.101]

По результирующей потере более летучего компонента с верхней тарелки, суммарной задержке на этой тарелке (0,0315 моля), а также по исходному составу (отвечающему д д = 0,9736) можно найти новый состав жидкости на верхней тарелке (Хд= 0,9722) по истечении некоторого короткого промежутка времени. Результаты такого рода вычислений приведены в графах [c.108]

Расчет по уравнению (12) показывает, что в процессе разгонки, например, 100 молей эквимолекулярной двойной смеси, для которой а =1,25, при флегмовом числе 19 на колонне, эквивалентной 50 теоретическим тарелкам и имеющей незначительную задержку, содержание более летучего компонента в дестилляте будет оставаться близким к единице до тех пор, пока содержимое куба [c.111]

СОДЕРЖАНИЕ БОЛЕЕ ЛЕТУЧЕГО КОМПОНЕНТА Б ЗАДЕРЖКЕ НА ТАРЕЛКЕ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ВЕЛИЧИНАХ ФЛЕГМОВОГО ЧИСЛА [c.115]

В этом уравнении Хзв представляет собой начальную мольную долю второго более летучего компонента предполагается, что дестиллят и задержка колонны содержат лишь два более летучих компонента. [c.117]

Задержка (в молях) более летучего компонента, как функция [c.547]

Число молей более летучего компонента в задержке в момент [c.548]

Мольные доли более летучего компонента в жидкости питания 1) Мольные доли более летучего компонента в задержке. ... [c.552]

Мольные доли более летучего компонента в задержке к моменту [c.552]

Р и с. 41. Величина задержки более летучего компонента в тарельчатой колонне. Общая площадь прямоугольника выражает суммарную задержку, заштрихованная часть—задержку более лётучего компонента. [c.96]

При разгонке смеси, для которрй а =1,25, в тот момент, когда состав жидкости в кубе отвечает = 0,5. Величины x были вычислены по уравнению (41), в котором I было придано последовательно значение 1, 2, 3 и т. д. вплоть до 30. Подсчитав площадь вправо от кривой на рис. 43, можно определить задержку более летучего компонента в части колонны, отвечающей любой тарелке или любому числу тарелок. Для десяти тарелок, начиная от куба, площадь графика равна jQ 7,348. Тогда по уравнению (39) задержка более летучего компонента для этих десяти тарелок равна (Я 10) 7,348. Если суммарная задержка для этих десяти тарелок равна десяти молям, то /г = 7,348 молей. Если же затем решить уравнение [c.99]

Приборы для отбора проб дестиллята и жидкости из куба. Пробы дестиллята могут быть отобраны из головки таким же способом, как это обычно делается в течение разгонки, за исключением того, что мертвое пространство или задержка в отводной трубке должна быть минимальной. Конечно, эту задержку можно выпустить из отводной трубки до того, как будет отобран образец, но это будет равноценно работе с частичным орошением в то время, когда требуется полное орошение. Для отбора проб из куба фракционирующая колонка, которую следует испытать, должна быть снабжена устройством, позволяющим отбирать пробу для анализа, не прерывая разгонки и не допуская испарения более летучего компонента из образца. С этой целью пробу до того, как она будет сообщаться с воздухом, следует охладить либо с помощью небольшого холодильника, либо погружая сосуд с пробой в охлаждающую баню. Трубка для отбора пробы должна иметь возможно меньший объем. Перед самым отбором пробы трубку следует промыть жидкостью из куба. Иногда присоединяют трубку с краном для отбора проб к самой нижней части куба (рис. 8, А). Для обычных стеклянных колб можно изготовить сифонное устройство (рис. 8, Б), если имеется добавочный тубус. Применение пипеток для отбора проб из кипящей жидкости в кубе не рекомендуется. В некоторых случаях небольшая часть флегмы, вытекающая из нижней части колонны, может быть отведена в сосуд для пробы. Следует считать, что такая проба будет отличаться по составу от пробы из самого куба на одну теоретическую тарелку, однако это предположение может привести к ошибке [102, 103]. Имеется слишком мало экспериментальных данных, чтобы сделать окончательный вывод по этому вопросу. [c.30]

В котором 5с —суммарное число молей загрузки, Хзс —мольная доля более летучего компонента в загрузке, Хзо — отвечает составу жидкости в кубе непосредственно до того, как отобрана первая порция дестиллята, Я —общее число молей задержки, а х/ю —средний состав задержки непосредственно до отбора дестиллята. Методом проб и ошибок можно найти величину х о, которая удовлетворяет предыдущему уравнению. Взятая на пробу величина Хао выбирается несколько меньшей, чем Х5с, и затем величина Хно может быть получена по графику, на котором отложен состав жидкости [c.107]

В качестве примера можно рассмотреть разгонку 1 ООО молей тройной смеси А, В и С при Х5с = Хзв = 0,21 и а в=1,5 на колонне в 10 теоретических тарелок, задержка которой равна двум молям на теоретическую тарелку. Разгонка проводится в условиях постоянного состава дестиллята. Отгон должен содержать 90 мол.% более летучего компонента А. Задержка к, как было вычислено, равна 9,94. Подстановка этой величины в приведенное выше уравнение дает Фу = 0,863. [c.117]

Наиболее важными факторами, влияющими на периодическую разгонку, являются 1) флегмовое число 2) число теоретических тарелок 3) отношение задержки к загрузке 4) скорость пара, или рабочая скорость пара 5) относительная летучесть компонентов смеси 6) начальный состав смеси. Первые четыре из этих факторов зависят от аппаратуры и способа проведения разгонки. Последние два характеризуют разгоняемую смесь. Все факторы могут быть выбраны в известной мере произвольно, однако они зависят в то же время друг от друга, от физических свойств компонентов, от типа колонны и ее тарелок или насадки. Кроме того, эти факторы определяют время, потребное для проведения периодической разгонки, и четкость разделения компонентов смеси. Минимальное время, необходимое для завершения данной разгонки, может быть заранее определено из фактической рабочей скорости пара, среднего флегмового числа и суммарного количества жидкости, которое должно быть отогнано [208]. Такие расчеты необходимого времени весьма просты, однако они не учитывают продолжительности установления равновесия в начале операции (раздел V), которая довольно велика для большинства высокоэффективных колонн. Расчет влияния различных факторов на четкость разделения значительно сложнее. Четкость достигнутого разделения в каждом отдельном случае может быть измерена разницей содержания более летучего компонента в жидкости куба и в отгоне (кривые х,, хо) в любой момент или, что лучше, формой кривой разгонки (кривые 5, Хо), а также по составу следующих друг за другом фракций дестиллята. Построение и процесс вычисления этих кривых изложены соответственно в разделах IV и V. В настоящем разделе рассматриваются главным образом результаты таких вычислений и приводится некоторое ограниченное число опытов из этой области. [c.124]

Число молей более летучего компонента в задержке, когда до стигнуто равновесие. ................... [c.548]

Как это было показано в главе, посвященной теории, периодическая ректификация даже простейшей из возможных смесей—смеси двух летучих компонентов, еш,е не может быть достаточно точно теоретически рассчитана. Сложные зависимости между эффективностью колонки, флегмовым числом, задержкой колонки и идеальностью или неидеальностью смеси становятся еш,е более сложными при увеличении числа компонентов в перегоняемой жидкости (или в загрузке). Однако, поскольку дело идет о практическом приложении периодической ректификации, недостаточность теории не слишком уменьшает значение ректификации как весьма мощного и полезного средства лабораторной техники. Пользуясь верной теорией, имея соответствующие колонки и избрав правильные условия работы, можно разделить все, даже самые сложные, смеси летучих соединений и азеотропов. [c.248]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология