Уравнение концентрации для нижней части колонны

Уравнения линий концентрации нижней части колонны в данном случае имеют такой же вид, что и для двойных смесей [c.501]

Область предельных концентраций для нижней части колонны должна расположиться в секции питания колонны. Расчет состава нижнего продукта по уравнению [c.384]

Так как концентрация ацетона в этой жидкости меньше, чем в исходной смеси, выбираем четвертую ступень в качестве ступени питания. Расчет расходов, составов и температур для нижней части колонны проводим так же, как и для верхней, но вместо системы уравнений (111.58) используем систему (111.59). Результаты расчета приведены ниже [c.60]

Уравнение Фенске используется для определения к. п. д. тарельчатых ректификационных колонн. В этом случае в колонне разделяют смесь, близкую к идеальной при R = сх> (колонна работает на себя) и изменяют концентрации в верхней (х ) и в нижней частях колонны (х ). Полученное по уравнению (I, 111) число теоретических тарелок делят на число действительных тарелок, имеющихся в испытуемой колонне, и получают к. п. д. колонны. Уравнение Фенске используется также для установления эффективности насадочных и других ректификационных колонн. [c.54]

Уравнения (IV. 13) или (IV. 14) называются уравнением рабочей линии для нижней части колонны и устанавливают зависимость между концентрациями встречных потоков пара и жидкости в произвольном сечении нижней части колонны. Оно является общим для любого сечения отгонной части колонны и, в частности, для сечения под нижней тарелкой уравнение (IV. 13) будет иметь вид [c.110]

Уравнение концентраций для нижней части колонны 99 [c.99]

Уравнение (4. 18) устанавливает зависимость между концентрациями встречных потоков 6 и g для нижней части колонны и в прямоугольных осях координат (у, х) представляет собой прямую или [c.100]

Для нижней части колонны уравнение концентрации (4. 18) имеет вид [c.115]

Зная состав жидкости Хт, поступающей на верхнюю тарелку I отгонной части, и вес паров Са, поднимающихся с этой тарелки, но уравнению концентраций для нижней части колонны (4. 20), определяем состав паров г/г [c.126]

На рис. 4. 28 показаны кривая равновесия фаз ОАВ разделяемой смеси и линии концентраций КС ж ММ верхней и нижней частей колонны, соответствующие выбранному значению веса флегмы 2 или паров С . На этом же рисунке нанесены равновесные составы поступающего на ректификацию паровой и жидкой Хд фаз сырья (точка А). Линия концентрации КС верхней части колонны определяется по аналогии с уравнением (4. 9) уравнением [c.137]

Соответственно линия концентрации МН нижней части колонны определяется по аналогии с уравнением (4.18) уравнением [c.137]

Кривая равновесия задана уравнением С = КХ, где X - концентрация абсорбируемой примеси в абсорбенте, К - константа равновесия. Позиция рабочей линии задана точками а и й по концам аппарата, позиции точек а и Ь определяются качеством очистки газа и степенью регенерации абсорбента (концентрацией извлекаемой примеси в сырье и насыщенном абсорбенте в нижней части колонны - точка о - и концентрацией извлекаемой примеси в очищенном газе и регенерированном абсорбенте в верхней части колонны - точка а). Для решения задачи необходимо получить уравнение рабочей линии по координатам точек а и б Дано значения Ся, Ск, К. [c.46]

Чтобы определить количество тарелок или число единиц переноса, надо графически изобразить линии рабочего процесса в колонне. Колонну непрерывного действия от места ввода исходной смеси делят на две части верхняя часть колонны называется укрепляющей, а нижняя часть — исчерпывающей. Для каждой части колонны существует уравнение, характеризующее соотношение концентрации паровой и жидкой фаз, которое называется уравнением рабочей линии колонны. [c.254]

При определении эффективности ректификационной колонны с помощью разбавленных растворов по-разному будет сказываться влияние потерь дистиллата (в том числе и отбора проб) на степень разделения в зависимости от того, какой компонент находится в незначительном количестве. В табл. 1У-3 показано, как влияет отбор дистиллата на степень разделения для различных растворов. Расчет выполнен по уравнению (И-48) для колонн с нижним резервуаром. При работе с разбавленными растворами более летучего компонента в менее летучем влияние потерь дистиллата на определяемую эффективность колонны весьма велико, что может привести к значительным ошибкам в определении ВЭТС, Очевидно, что при испытании ректификационной колонны с верхним резервуаром будет наблюдаться обратная картина, т. е. влияние потерь из нижней части колонны будет более значительным для смеси с малой концентрацией менее летучего компонента. [c.139]

Затем на этот график наносят так называемые рабочие линии для верхней и нижней частей колонны. Уравнения этих двух прямых линий выводят из уравнений материального баланса при условии, что мольные расходы пара Gv и жидкости Од и 0 (см. рис. 18-3) по высоте колонны постоянны. Уравнения выражают зависимость между переменными по высоте колонны неравновесными мольными концентрациями спирта в жидкости (х) и паре [c.152]

Нижняя часть ректификационной колонны, расположенная под сечением ввода фазы менее богатой НКК, является обычной отгонной секцией, ничем не отличающейся от рассмотренных ранее. Поэтому к ней в полной мере применимы известные графические и аналитические приемы расчета, используемые для анализа работы отгонных колонных аппаратов. Так, для аналитического расчета элементов ректификации отгонной секции рассматриваемой колонны можно использовать ее уравнение концентраций в известной форме [c.316]

Из уравнений линий концентрации видно, что все точки, характеризующие состав жидкостей и паров между двумя любыми тарелками нижней части колонны, должны находиться на прямых, проходящих через точку V/, характеризующую состав отхода из колонны, а все точки, характеризующие состав жидкостей и паров в верхней части колонны, должны находиться на прямых, проходящих через точку Р, характеризующую состав дестиллата. Из этих же уравнений следует, что точка f, характеризующая состав начальной смеси, поступающей в колонну, должна лежать на одной прямой с точками Р и IV. [c.501]

Для заданного состава остатка, вытекающего из нижнего элемента исчерпывающей части колонны, найдем на диагонали точку Ь с абсциссой х ,, лежащую на прямой рабочих концентраций исчерпывающей части колонны. Вторую точку этой же прямой найдем на пересечении обеих прямых линий рабочих концентраций из совместного решения уравнений [c.489]

Уравнение линии рабочих концентраций исчерпывающей части колонны. Материальный баланс для нижнего элемента исчерпывающей части колонны выражается равенством [c.491]

Затем на этот график наносят так называемые рабочие линии для верхней и для нижней части колонны. Уравнения этих двух прямых линий выводятся из уравнений материального баланса при условии, что мольные расходы пара Су и жидкости С1 и О (см. рис. 18-3) по высоте колонны постоянны. Уравнения выражают зависимость между переменными по высоте колонны неравновесными мольными концентрациями спирта в жид- у у,мол.% кости х) и в паре у) в лю- ЮО бом поперечном сечении колонны между двумя сосед- ними тарелками и имеют следующий вид для верхней части колонны ( [c.155]

Минимальное паровое число отгонной колонны. Анализ уравнения концентраций позволяет установить влияние величины парового числа на характер изменения концентраций потоков при их переходе с тарелки на тарелку. Вычтя из обеих частей первого уравнения (III.18) концентрацию флегмы, стекающей со следующей нижней тарелки, можно получить [c.140]

Линия рабочей концентрации для верхней части изображается прямой АР. Уравнение материального баланса для нижней части колонны по нижекипящему компоненту [c.244]

Уравнение концентрации для нижней части колонны может быть составлено на основании следующих зависимостей. Согласно схеме на рис. 5-16 при неизменном количестве пара, поднимающегося по колонне, и отсутствии потерь вещества уравнение материального баланса всего потока для нижней тарелки может быть представлено в виде [c.157]

При питании аппарата жидкой смесью, содержащей Xf данного компонента, при температуре ее кипения рабочие линии нижней и верхней частей колонны пересекаются иа диаграмме у—х) на ординате x—Xj (рис. 38, а). При этом возможны два предельных положения рабочих линий пересечение их в точке 5 и в точке 3". Первому положению отвечает бесконечно большое флегмовое число Я — оо). В этом случае изменение рабочих концентраций в аппарате отвечает уравнению у—х и обе рабочие линии лежат на диагонали диаграммы. Это условие соответствует работе аппарата без отбора дистиллята и нижнего продукта. Бесконечно большому флегмовому числу соответствует максимальная движущаяся сила процесса г/р — г/ (стр. 40). [c.88]

При абсорбции высокие концентрации обеих фаз (0) были в нижней части колонны, а при десорбции в верхней. Уравнения для расчета числа единиц переноса можно применять без изменения, за исключением перемены знака в выражении движущей силы. Рис. 37. 5 показывает, что если рабочая или равновесная линия не прямые, то точка касания не обязательно приходится на один из концов колонны. [c.545]

Кривые равновесия концентраций аппроксимируются соответственно для верхней и нижней частей колонны квадратичными уравнениями вида [c.150]

Уравнения (9.14) и (9.15) — это уравнения линий рабочих концентраций для верхней и нижней части ректификационной колонны. [c.250]

В соотвотствпи с общим уравнением линии концентраций для нижней части колонны [c.159]

О до Ртах- Для заданных значений Р вычисляют Ш по уравнениям (173) и (174), стр. 120. Для полученных значений вычисляют число флегмы по формуле (152), стр. 114. Принимают, что Мт в°- По уравнениям (160) и (167) для различных значений Р и соответствующих им значений W по точкам строят рабочие линии верхней и нижней частей адсорбционной колонны, а затем графически определяют число ступеней изменения концентраций. Результаты расчетов сведены в табл. 46. [c.355]

Это — уравнение концентраций нижней части колонны. Линия, миражаемая уравнением (240), проходит через точку О на диагонали (см. рис. 115) [c.216]

Уравнение концентрации исчерпывающей части колонны. При неизменном количестве поднимающегося в колонне пара и при отсутствии иотерь уравнение материального баланса для нижней тарелки, а стало- [c.484]

Решив совместно уравнения (4. 13) и (4. 14), получим уравпени концентраций для нижней части колонны [c.99]

Из точки А нужно провести прямую, tg угла которой к оси х равен 0,775. Для этого из точки А вниз по вертикали откладываем 7,75 каких-либо единиц и из полученной точки, по горизонтали, десять таких же единиц. Полученную таким образом точку соединяем с точкой А. Это и будет рабочая прямая верхней части колонны. Эту же прямую можно провести и другим способом откладываем по ординате свободный член уравнения (0,215) и соединяем полученную точку с точкой А Для проведения рабочей линии исчерпывающей части колонны (т. е. для части ниже ввода питания свежей жидкости) из абсциссы, соответствующей концентрации питания (Хдит = 0,44), восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с рабочей прямой верхней части колонны. Полученную точку С соединяем с точкой В. Прямая СВ и есть рабочая прямая нижней части колонны. [c.277]

Это положение справедливо при допущении, что жидкость, стекающая с нижней тарелки колонны, и.меет такой же состав, что и пар, подни.мающийся из куба. Действительно, при этом допущении уравнение линии концентрации лютерной части колонны [c.492]

Уравнение (IV,32) устанавливает зависимость между концентрациями встречных потоков пара и жидкости в произвольном сечении нижней части колонны и имеет тангенс угла наклона, равный (П + 1) П. Если масса паров в нижней части колонны не изменяется (П = onst или О = onst), то уравнение рабочей линии является уравнением прямой, а при изменении потока паров G — уравнением кривой. [c.115]

Если возможно принять постоянной флегму, то концентрация раз-деляюпдего фактора будет постоянной. Так как флегма О в верхней и нижней частях колонны различна, то иными будут и концентрации разделяющего компонента. Только при питании колонны смесью в виде насыщенного пара флегма О одинакова в верхней и нижней частях колонны, следовательно, одинаковы и концентрации разделяющего компонента. При питании колонны смесью в виде жидкости или смеси жидкости и пара количество флегмы О в нижней части колонны больше, чем в верхней. По уравнению (13-186) концентрация разделяющего компонента в нижней части колонны поэтому меньше, чем в верхней. [c.726]

Вопросы, возникающие в ходе расчета насадочных и тарельчатых колонн, несколько различаются в зависимости от имеющихся данных. Рассмотрим в первую очередь расчет насадочной колонны. Произвольно выбирается система, в которой три растворенных вещества А, В ж С известных концентраций вносятся в колонну нерастворимым газом — носителем I и поглощаются нелетучим абсорбентом Задача состоит в том, чтобы найти высоту насадки, необходимую для по лучения заданной концентрации выходящего газа. По каждому из трех растворенных веществ мы можем написать уравнение материального баланса для части колонны, простирающейся от произвольно выбранного поперечного сечения до нижней части колонны, для которой известны все составы. Эти уравнения подобны уравнению (37. 8). Мы можем нанисать также подобные, но более простые уравнения для нерастворимого газа — носителя I и нелетучего компонента 9 абсорбента. Эти пять уравнений содержат 10 переменных у , у , у , х у х , х , Ь и о. Можно написать еще два дополнительных уравнения у = 1 и я — 1 так что до 10 уравнений, которые можпо решить относительно 10 переменных, недостает еще трех уравнений. Этими тремя уравнениями являются [c.686]

Нижние части обеих колонн являются типичными отгонными секциями, и поэтому к ним в нолной мере применимы полученные выше уравнения концентраций (VI.10) и (VI.И) и основанные на этих уравнениях известные аналитические и графические приемы расчета. Расчет же верхних секций обеих колонн отличается некоторым своеобразием. [c.283]

Продолжая аналогичные рассуждения, видим, что концентрации потоков паров и флегмы определяются при построении ступенчатой линии между кривой равновесия и рабочей линией О, /, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10. Построение ее заверншется, когда состав жидкости х , стекающей с нижней тарелки концеитра-циониой части колонны, и состав паров у ,, поступающих из питательной секции, будут отвечать заданным. Составы этих потоков соответствуют уравнению рабочей линии (точка 10). [c.262]

Продолжая подобные вычисления, переходя от уравнения кривой равновесия фаз к уравнению линии концентраций, каждый раз определяем составы потоков, движущихся вдоль колонны. Очевидно, такие вычисления необходимо производить до тех пор, пока не будет достигнут состав наров ут, поступающих на нижнюю тарелку концентрациоппой части колонны. [c.126]

Кри завышенном значении веса потока С расход водяного нара Z велик, температура остатка будет низкой, давление насыщенных иаров остатка мало, а поэтому мал и вес паров Сд. В этом случае линия концентраций ММ в нижней части будет крутой, значительно возрастет необходимое число тарелок, а эффективность НИ5КИИХ тарелок (изменение концентраций, приходящееся, па кагк-дую тарелку) крайне мала (рис. 4. 39, б). При малых значениях веса паров Са (расход водяного пара мал) линия концентрации на всем протяжении будет крутой (так как С будет так же мало, 3 < и потребуется либо чрезмерно большое число тарелок или вообще получение остатка заданного состава окажется невоз-мояхным. Прп малом расходе водяного пара Z вес иаров Сд в со-отвс тствии с уравнением (4. 67) будет так н<е мал, поэтому линия концентраций Мм будет крутой, а необходимое число тарелок зна-чит( лык) возрастет. С увеличением расхода водяного нара необходимое число тарелок уменьшается, одпако при этом одновременно воз])астает диаметр колонны, так как увеличивается суммарны объем паров. При увеличении количества водяного нара увеличиваются поверхность конденсатора и расход охлаждающей воды. [c.159]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология