Степень извлечения компонентов смес

На процесс адсорбции оказывают существенное влияние температура, давление и ряд других факторов. С повышением температуры активность адсорбента снижается. При снижении температуры процесс адсорбции улучшается. Оптимальной температурой адсорбции считается 20—25° С. С повышением давления облегчается доступ молекул гаЗа в поры адсорбента, увеличивается концентрация углеводородов в единице объема газа и тем самым повышается степень извлечения компонентов из газовой смеси. Адсорбцию проводят при давлении 4—6 ат. Адсорбция углеводородных газов зависит от химического и фракционного состава и молекулярного веса компонентов. Олефиновые углеводороды при прочих равных условиях адсорбируются лучше, чем парафиновые. Высокомолекулярные углеводороды одного и того же ряда адсорбируются более активно и вытесняют ранее адсорбированные низкомолекулярны соединения. Адсорбцию проводят как в адсорберах периодического действия с неподвижным (стационарным) слоем зерненого поглотителя, так и в адсорберах с непрерывно движущимся слоем адсорбента. В последних газовую смесь пропускают через аппарат до полного насыщения адсорбента, после чего газовую смесь переводят для поглощения в адсорбер со стационарным слоем, а в первом производят десорбцию поглощенных углеводородов перегретым до 250° С водяным паром. Отогнанные углеводороды конденсируются, отделяются от воды и, так же как при абсорбции, подвергаются ректификации. После отгонки углеводородов адсорбент сушат и охлаждают, пропуская через него сухой газ, выходящий из работающего адсорбера. Продолжительность работы адсорбера на стадии поглощения газов 45—60 мин. В начале поглощения температура адсорбента 50° С, а к концу процесса температура в связи с выделением тепла адсорбции поднимается до 70° С. [c.216]

Абсорберы и десорберы работают попарно. В некоторых случаях абсорбцию и десорбцию осуществляют последовательно в одном и том же аппарате. Конструкции абсорберов и десорберов, представляющих собой цилиндрические вертикальные аппараты, отличаются большим разнообразием и зависят от конкретного технологического процесса. Например, абсорбер для извлечения бензина из природного нефтяного газа выполнен в виде колонны с 18—30 барботаж-ными колпачковыми тарелками. Колонна работает при давлении 0,3—4 МПа. В качестве абсорбента применяют масла или другие нефтепродукты. Степень извлечения компонента из газовой смеси зависит от основных параметров процесса абсорбции — давления, температуры, числа тарелок в колонне и расхода абсорбента. [c.146]

В условиях эксплуатации месторождения при облегчении состава исходной смеси эффективность охлаждения в детандере увеличивается при постоянном давлении на его входе, т. е. снижение степени извлечения целевых компонентов из облегчающегося состава газа будет компенсироваться автоматическим снижением температуры в детандере. [c.158]

Сведений о термодинамике и кинетике процесса комплексообразования твердых парафиновых углеводородов с карбамидом мало. Влияние ряда факторов, в том числе расхода карбамида на скорость и глубину процесса комплексообразования, исследовано на смесях н-парафинов С18—С20 с чистотой 987о (по данным газожидкостной хроматографии). В качестве растворителя применяли бензол, в качестве активаторов—метанол и этанол. Степень извлечения н-парафина определяли по составу компонентов жидкой фазы, для чего использован показатель преломления бинарных смесей с различным содержанием н-парафина. На кинетических кривых зависимости содержания углеводорода в комплексе (на примере н-октадекана) от расхода карбамида (рис. 94, 95) можно выделить два участка, первый из которых характеризуется быстрым ростом С18 в комплексе, что соответствует начальному периоду процесса, а второй указывает на установление равновесного состояния и выражается прямой, параллельной оси абсцисс. [c.226]

ФОП и ХОП из образцов растительного происхождения извлекают ацетонитрилом [54 и ацетоном [55,56] Установлено, что для извлечения пестицидов из растений, содержащих большие количества восков и липидов, лучше применять ацетон, а для образцов с большим содержанием пигментов - смесь гексана с изопропиловым спиртом (1 1). При экстракции пестицидов из почв используют ацетон, метанол, этилацетат, ацетонитрил и хлороформ [54,57-60]. Присутствующая в почвах вода, как правило, ослабляет силы адсорбционного удерживания пестицидов из-за процессов гидратации. Поэтому перед их извлечением почву рекомендуется хорошо увлажнить водой или обработать растворами кислот (щелочей), Поскольку при извлечении пестицидов в органический растворитель обычно переходят их гидратированные формы, то используют хорошо растворимые в воде растворители (метанол, ацетон, ацетонитрил и др,) или смеси с неполярными жидкостями, тогда как при экстракции из воды в основном применяются последние. Важно подчеркнуть, что степень извлечения органических компонентов из твердых образцов сильно зависит от прочности их связей с белками и другими составляю 1цими исследуемых субстратов [c.212]

По сравнению с известными методами разделения газовых смесей гиперсорбция устраняет необходимость применения низких температур и высоких давлений позволяет выделять компоненты, содержащиеся в смеси в весьма низких концентрациях, извлечение которых обычными способами мало экономично дает возможность добиться высоких коэффициентов извлечения и высокой чистоты продуктов. Высокие степени извлечения компонентов на установках гиперсорбции достигаются за счет применения в качестве адсорбента активированного угля. Для того, чтобы получить такую же степень извлечения при помощи абсорбционных методов, потребовались бы чрезвычайно высокая кратность циркуляции поглотительного масла или фракционирование в условиях низких температур. Приведенные в табл. 84 данные показывают, что отношение количеств, поглощаемых на единицу веса адсорбента и поглотительного масла в области низких для данного процесса температур достигает 90. [c.264]

Для тощих исходных смесей для повышения степени извлечения жидких углеводородов иногда используют метод сорбции в потоке, т.е. осуществляют впрыск в поток исходной смеси стабильного конденсата или других углеводородных жидкостей на некотором расстоянии от сепаратора. Таким образом производится утяжеление смеси, а следовательно, и повышается степень извлечения компонентов С5+. [c.7]

Потери за счет необратимости протекания процессов проявляются вследствие конечных разностей температур и концентраций при массо - и теплообмене, смешения неравновесных потоков, гидравлического сопротивления и так далее. Снижение внутренних потерь путем уменьшения термодинамической необратимости процессов связано с уменьшением их движущей силы, а, следовательно, с ухудшением их технологических показателей (снижение выхода полезного продукта при химической реакции, степени извлечения компонента при его выделении из смеси и тому подобное). Это противоречие является основой для термодинамической оптимизации, цель которой сводится к минимизации энергозатрат. Основу такой оптимизации составляет энергетический метод, поскольку он позволяет выразить в одинаковых единицах (через эксергию) энергетическую ценность потоков энергии и вещества и учесть не только их количество, но и качество . Под качеством потока понимается следующее [2]. Высокопотенциальное тепло в ходе любого процесса неизбежно превращается в низкопотенциальное , то [c.92]

Как правило, в реальных условиях конденсации собирающийся в нижнем сечении аппарата конденсат не находится в равновесии с входящей исходной смесью, а имеет температуру ниже температуры входящей смеси. В этом случае рекомендуется для расчета процесса противоточной конденсации определять значения констант фазового равновесия, используемых в уравнении (46), по среднеарифметической температуре конденсации. Затем подбирают такие степени извлечения компонентов, при которых остаточный газ имел бы температуру, заданную для верха конденсатора. [c.42]

Наиболее часто в промышленных одноступенчатых установках встречается комбинированное (параллельно-последовательное) соединение мембранных модулей (рис. 6.4). При таком расположении модулей обеспечиваются простота и легкость изменения нагрузки по исходной газовой смеси, возможность разделения многокомпонентной смеси, достижения высокой степени извлечения целевого компонента и пр. [c.197]

Влияние фактора А на степень извлечения из смеси легколетучего компонента показано на рис. 2. [c.112]

Изучены основные закономерности электрофлотационного извлечения ионов олова и свинца индивидуально и в смесях. Обнаружено, что различные соединения свинца (гидроксид, карбонат, сульфат и др.) индивидуально не флотируются в области рН=7-10. В то же время в смеси с другими компонентами (цинк, медь, железо, алюминий) степень извлечения достигает 95-98%. Выявлено, что металлы переменной валентности в зависимости от pH среды и окислительно-восстановительного потенциала образуют различные оксиды и гидроксиды, обладающие разной флотационной активностью и растворимостью. Установлено, что для системы Sn V электрофлотационная активность значительно выше, чем для (степень извлечения 80-85% и 15-20% соответственно). [c.54]

При работе с рециркуляцией содержание компонента в поступающей жидкости (Х выше, чем без рециркуляции (.й о), что уменьшает среднюю движущую силу и снижает степень извлечения компонента из газовой смеси. Это вредное влияние рециркуляции тем сильнее, чем выше кратность циркуляции и и чем больше константа фазового равновесия т. Если давление компонента над поглотителем равно нулю, то указанного ухудшения при рециркуляции не происходит. Следует иметь также в виду, что при рециркуляции требуется добавочный расход энергии на перекачку поглотителя. [c.103]

Эффективность работы абсорбера как аппарата для поглощения компонента из газовой смеси характеризуется степенью извлечения компонента. Достигаемая степень извлечения зависит от технологического режима и от совершенства абсорбера, как массообменного аппарата. Степень извлечения можно выразить посредством коэффициентов извлечения [1]. [c.170]

Сорбция в потоке — впрыск в поток исходной смеси стабильного конденсата или других углеводородных жидкостей на некотором расстоянии от сепаратора, т. е. утяжеление исходной смеси. Как было показано, до определенного предела утяжеление состава тощей исходной смеси позволяет повысить степень извлечения конденсатобразующих компонентов. Но это ме-роирнятне пе дает эффекта для жирных смесей. [c.155]

В качестве меры очистки исходной смеси от распределяемого компонента в процессах абсорбции и экстракции иногда используют степень извлечения s. Для абсорбции величина s определяется следующим образом [c.44]

Компонент Степень извлечения Заданные продукты Мольная доля в смеси [c.294]

Создание научно обоснованных схем разделения сложных многокомпонентных смесей является неотъемлемой частью решения таких стратегически важных задач химической технологии, как экологическая безопасность, ресурсосбережение, повышение качества органических продуктов. Эффективность принимаемых решений в значительной степени определяется особенностями технологии основного органического синтеза. В силу миоготониажности и непрерывности процессов даже незначительное улучшение их количественных показателей (повышение степени извлечения ценных веществ и содержания целевых компонентов в продукго-вых потоках, снижение кратности рециююв и др.) дает ощутимую экономию материальных и энергетических ресурсов. [c.125]

Иногда для разделения газовой смеси, в частности разделения углеводородных газов, целесообразно использовать высокотемпературную ректификацию. В этом случае, как правило, имеет место распределение граничного компонента между газовой и жидкой фазами, и при организации процесса с целью получения чистого компонента степень извлечения его составляет только 50-60 %. [c.148]

Влияние температуры и удельного расхода поглотителя на степень извлечения кислых компонентов из газа аналогично влиянию этих факторов на характер извлечения углеводородов из газовых смесей углеводородными абсорбентами. [c.80]

Коэффициент извлечения (обогащения). С точки зрения массообмена эффективность работы аппарата можно охарактеризовать степенью извлечения распределяемого компонента из отдающей его фазы (например, з газовой смеси- или жидкого раствора). [c.417]

Задача синтеза систем разделения заключается в том, чтобы при известных свойствах исходной смеси X (количество, состав, температура, давление) определить стратегию получения целевых продуктов с заданными свойствами Y (количеством, концентрацией), т. е. топологию технологической схемы G, а также совокупность способов разделения — технологических операторов Т (ректификации, экстракции, абсорбции, кристаллизации и т. д.) при оптимальном значении критерия функционирования (минимуме приведепных затрат, максимальной степени извлечения отдельных компонентов, минимальных энергетических затрат и т. д.). Формально можно записать [c.471]

Существенными особенностями отличается процесс сорбции нормальных парафинов на цеолите СаА из узких масляных фракций 300- 325°С и 375 - 400°С [214]. Эксперименты показали, что повышение температуры процесса адсорбции от 150 до 300°С способствовало увеличению степени извлечения твердых углеводородов из испытуемых образцов. Это видимое противоречие с данными по адсорбции индивидуальных и н-парафинов из растворов в изооктане может быть обусловлено замедленной скоростью адсорбции нормальных парафинов из масляных фракций, представляющих сложные углеводородные смеси. Присутствие в рассматриваемых фракциях ароматических углеводородов и смолистых соединений приводит к резкому снижению скорости адсорбции нормальных парафинов. Этот факт, очевидно, является результатом блокировки указанными соединениями входных окон, а также возможной иммобилизацией целевых компонентов при пониженных температурах в агрегативных комбинациях исходных фракций. Последнее предположение подтверждается тем, что при повышении температуры, а следовательно при трансформации, либо частичном или полном разрушении агрегативных комбинаций резко ускоряется процесс сорбции. Причем температура застывания получаемых депарафинированных фракций при проведении адсорбции в интервале температур 240-300°С изменяется незначительно, при резком снижении времени достижения равновесия, определяющего насыщение цеолита. [c.286]

Такие значения фактора разделения не позволяют пол) ать при одноступенчатом разделении смеси, содержащие более 55 об. % кислорода или более 95 об. % азота. Воздух представляет собой единственный вид природного сырья, которое имеется в пеофаниченном количестве. Затраты на проведение процесса разделения определяются главным образом энергозатратами на сжатие исходной смеси, а степень извлечения компонента не является в данном случае ключевым параметром. Коэффициент деления потока может быть меньше 0,1, поэтому в промышленной практике получила распространение вакуумная схема обогащения воздуха кислородом. Исходная газовая смесь подается в мембранный разделитель при помопщ воздуходувки под давлением, близким к атмосферному. Пермеат откачивается вакуум-насосом. Такая схема разделения применяется для мембранных аппаратов с низким гидравлическим сопротивлением (на основе пхюских мембран). Обычная компрессионная схема ддя мембранных аппаратов на основе польк волокон также имеет особенность. Воздух на разделение подается внутрь волокон, а не в межтрубное пространство [1]. Этот вариант схемы обычно применяют для получения азота. [c.427]

Процесс проводят до тех пор, пока в первом экстракторе степень извлечения данного компонента не будет доведена до желаемой. После этого первый экстрактор выключают, раствор из него спускают в перегонный куб для отгонки растворителя, а в экстрактор загружают свежую порцию обрабатываемой смеси. [c.592]

МН/м . В качестве абсорбента применяют масла или другие нефтепродукты. Степень извлечения компонента из газовой смеси )ависит от основных параметров процесса абсорбции, к которым относятся давление, температура, число тарелок в колонне и расход абсорбента. [c.157]

Процесс массообмена в таком ректификаторе изучался Стефановичем [99] по заданию фирмы 11и уа . Согласно этим исследованиям, процесс ректификации в таких аппаратах идет наиболее эффективно в том случае, когда по всей высоте аппарата соблюдается равенство между подводимым и отводимым количествами теплоты. Влияние их отношения А на степень извлечения из смеси легколетучего компонента Q видно из рис. У.20. Аналогичный результат получен Райхле и Биллетом [95]. В случае соблюдения этого условия по высоте роторного ректификатора происходит многократное испарение и конденсация разделяемой смеси, и эффективность колонны тем выше, чем большее количество вещества конденсируется и испаряется на единице высоты аппарата. [c.174]

Адсорбция газов и паров широко применяется для извлечения отдельных компонентов из газовых смесей и для полного разделения смесей. Н. Д. Зел1шскнй впервые предложил использовать активные угли для поглощения отравляющих газов. Активные угли применяют для рекуперации растворителей ацетона, бензола, ксилола, сероуглерода, хлороформа и других, выбросы которых разными промышленными предприятиями оцениваются в сотни тысяч тонн. Несмотря на малые концентрации их в отходящих газах (несколько грамм в1 м ), степень извлечения при адсорбции на активных углях составляет до 95—99%. Десятки миллионов тонн диоксида серы выбрасываются в атмосферу промышленными предприятиями разных стран мира тепловыми электростанциями, предприятиями черной и цветной металлургии, химической н нефтеперерабатывающей промышленности и др. Для улавливания диоксида серы применяют адсорбционные установки, заполненные активными углями и цеолитами. Процесс адсорбции применяют также для очистки воздуха от сероуглерода, сероводорода и т. д. [c.145]

Степень извлечения компонента из газовой смеси зависит от основных параметров процесса абсорбции давления, температуры, числа тарелок в аппарате и расхода абсорбента. Эти параметры взимосвязаны и их выбор обосновывается соображениями техникоэкономической эффективности процесса. [c.73]

По давлению и температуре абсорбции определяют значения констант равновесия извлекаемых компонентов. Затем задаются степенью извлечения наиболее летучего компонента. По графику Кремсера (см. рис. 15 или 17) находят по заданной степени извлечения наиболее летучего компонента и принятому числу теоретических тарелок значение фактора абсорбции Л и по уравнению (68) рассчитывают значение отношения Ь/К Для всех остальных компонентов факторы абсорбции определяют по уравнению (68). По рассчитанным значениям А, для принятого значения и по рис. 15 или 17 определяют степени извлечения С, остальных компонентов. Полученные значения являются теоретически возможными степенями извлечения компонентов, при которых состав отходящего газа находится в равновесии с чистым абсорбентом. Определение действительного коэффициента извлечения Со( -го компонента из исходной газовой смеси производится по уравнению [c.52]

Таким образом, система одномерных дифференциальных уравнений (4.73), дополненная граничным условием и обобщенными уравнениями для расчета массопереноса внутри мембраны Л,=Л (Г, Р, r) и массообмена в напорном канале Sh = = Sho4 (Rev, Gz, Ra ), образует математическую модель процесса разделения. Обычно заданы состав питающей смеси i = m(x = 0), необходимый состав проникшего потока Ср на выходе из мембранного модуля, коэффициент или степень извлечения целевого компонента. В зависимости от цели расчета определяется производительность по целевому компоненту или необходимая площадь поверхности мембраны. Давление, температура и скорость газа в входном сечении напорного канала II давление в дренажном канале являются параметрами, значение которых можно варьировать для поиска оптимального решения. Подробнее эти вопросы будут освещены далее в главе V, здесь же ограничимся только схемой расчета массообмена в отдельном мембранном элементе, полагая параметры исходной смеси и давление в дренаже известными. [c.153]

Массообменное совершенство процесса разделения в мембранном модуле, как и в других системах разделения, характеризуется степенью извлечения целевого компонента. Если считать целевым легкопроникающий компонент, то для бинарной смеси степень извлечения определяется отношением количеств этого компонента в проникшем (пермеат) и питающем потоках [c.158]

По другому варианту компонент смеси с промежуточным значением проницаемости отбирается в виде сбросного потока ДММ, установленного в укрепляющей части колонны, причем схема позволяет получать высококонцентрированный промежуточный компонент без существенного снижения степени извлечения селективнопроникающего компонента. [c.224]

Степень извлечения различных компонентов при абсорбции многокомпонентных смесей неодинакова абсорбционные факторы и коэффициенты извлечения компонентов обратно пропорциональны константам фазового их равновесия. При Lq/Gi = idem и и = idem связь между абсорбционными факторами и константами фазового равновесия извлекаемых компонентов (число их изменяется от 1 до т) устанавливается с помощью следующего соотношения [c.200]

При расчете по этой методике получается определеппая температура несконденсированной парогазовой смеси Т , отводимой с верха конденсатора. Для тех случаев, когда задаваемая температура выхода парогазовой смеси из конденсатора ниже этой температуры, Малков, Кравец и Арон [3, 4] рекомендовали способ расчета, основанный на допущении, что степени извлечения отдельных компонентов обратно пропорциональны равновесным отношениям компонентов, взятым при средней тедшературе конденсации. Кравец [2] позднее предложил составлять материальный баланс процесса конденсации в этом случае по участкам в два или несколько этапов. [c.83]

Условия четкого деления в принципе отвечают полному извлечению в продукты ключевых компонентов — легколетучего в, дистиллят и тяжелолетучего в остаток (ф/ -> 1 и ф,,. 0), Однако в реальных условиях даже при четком делении ф <1 и ф/ > О и в дистиллят и остаток распределяются все компоненты смеси. В то же время при достаточно высокой степени извлечения ключевых компонентов дистиллят будет состоять преимущественно из легколетучих (г = 1, 2,. .., I), а остаток — из тяжелолетучих компонентов (г = к,. .., р). Поэтому при отсутствии особых требований к содержанию примесных нецелевых компонентов за наименее летучий компонент в дистилляте можно принять легкий / и за наиболее летучий в остатке — тяжелый к ключевой компоненты. Таким условиям в большинстве случаев будет удовлетворять разделение многокомпонентной смеси, в которой компоненты, прилегающие к ключевым, значительно отличаются от них по летучести, при следующих предельных 5значениях извлечений ключевых компонентов в дистиллят и остаток [c.101]

Извлечение мётана. Зависимость между коэффициентом извлечения и давлением (при постоянных п и др.). в. интер- вале 5—14 МПа практически линейная —это. хорошо гсогласут ется с тем, что с повышением давления уменьшаются констан ты равновесия метана. С ростом давления доля метана в смеси поглощенных компонентов резко увеличивается, что приводит к снижению коэффициента избирательности поглотителя в от-, ношении целевых компонентов газа (рис. 7.5), где =ф з/ ф , а фСз и фс —степени извлечения пропана и метана. [c.201]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология