Переохлаждение конденсата

Если нагревающая или охлаждающая среда, перемещаясь вдоль поверхности теплообмена, изменяет свое физическое состояние, каК это имеет место, например, в случаях, когда последняя часть поверхности нагрева, обогреваемой паром, нагревается конденсатом так, что происходит переохлаждение конденсата, необходимо поверхность теплообмена разделить на две части каждую следует 16 [c.16]

Комбинированная схема является более эффективной и при необходимости переохлаждения конденсата, которое осуществляется после разделения газовой и жидкой фаз. Жидкая фаза может переохлаждаться в отдельно взятой секции основного [c.49]

ABO или в специальном аппарате, предназначенном только для переохлаждения конденсата. Основной недостаток параллельной схемы — низкие показатели теплопередачи при охлаждении перегретого пара. Этот недостаток может быть устранен применением двухходовых теплообменных секций, в которых первый ход предназначается для охлаждения перегретого пара, а второй — для его конденсации. Хорошие результаты дает установка между компрессорным оборудованием и АВО промежуточного сосуда, в котором в поток перегретого пара впрыскивается жидкий аммиак, что позволяет уменьшить температуру и сузить зону охлаждения газовой фазы. [c.50]

При повышенном содержании в отработавшем паре инертных примесей температура конденсации пара снижается. В этом случае конденсат как бы переохлаждается и имеет температуру ниже температуры насыщения. Если переохлаждение конденсата возможно при t -С ip, то снижение температуры конденсации при расчетной температуре охлаждающего воздуха свидетельствует об уменьшении парциального давления водяного пара в смеси либо о нарушении плотности системы или неудовлетворительной системе отвода инертов. Так как в конденсаторах осуществляется гидростатический отбор флегмы, а поступление свежего пара в АВО определяется интенсивностью процесса теплообмена, повышенное содержание неконденсирующихся примесей может приводить к созданию зон с резко пониженными значениями авн. [c.135]

Конструкция. На рис. 1.6 показан внешний вид конденсатора мощной паровой турбины, а на рис. 13.3 даны его разрезы. Поскольку давление пара на выходе из турбины равно примерно 25—ЪО мм рт. ст. (абс), то плотность пара очень мала, а объемные расходы пара чрезвычайно велики. Для уменьшения потерь давления конденсатор обычно устанавливается непосредственно под турбиной и соединяется с ней коротким патрубком, имеющим большее проходное сечение. Корпус турбины разгружается от чрезмерных напряжений, связанных с большим весом конденсатора, с помощью пружинных подвесок. В изображенном на рис. 13.3 конденсаторе пар поступает в конденсатор через широкую центральную горловину и течет вертикально вниз, обтекая при этом в поперечном направлении расположенные горизонтально между трубными досками трубы конденсатора. Водяные камеры расположены с обоих торцов конденсатора. Как видно из продольного разреза (левая часть рис. 13.3), вода течет горизонтально через верхнюю половину пучка труб, затем поворачивает вниз в левой водяной камере и возвращается обратно по нижней части трубного пучка в выходную камеру. Такое расположение позволяет максимально быстро уменьшить объем входящего пара, так как сначала он соприкасается с наиболее холодной водой. В то же время капли переохлажденного конденсата стекают с верхних труб и увеличивают тем самым эффективную поверхность конденсации. Для уменьшения потерь тепла и во избежание насыщения воды кислородом конденсат должен иметь температуру как можно более близкую к температуре пара. В данной конструкции это достигается за счет того, что вода в нижних трубах, расположенных непосредственно над сборником конденсата, имеет наиболее высокую температуру. Перегородки, установленные в конденсаторе вокруг расположенных вертикально в центре конденсатора прямоугольных пучков труб, предназначены для того, чтобы холодный воздух отсасывался по центру. Это важно не только с точки зрения снижения противодавления в турбине, но также и для улучшения работы конденсатора, так как присутствие в паре неконденсирующихся газов снижает эффективную разность температур. [c.248]

Влияние переохлаждения конденсата на теплоотдачу при проникновении частиц жидкости внутрь пленки в область пониженных температур было изучено Бромли [159], предложившим следующую поправку к формуле Нуссельта [c.129]

Величину ал можно определить по формуле (4.18) или с учетом поправок на волновое движение, изменения физических свойств жидкости с температурой и. переохлаждение конденсата — по формуле (4.30). Величину локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата в работе [86] [c.130]

G. Переохлаждение конденсата. Переохлаждение конденсата может быть рассчитано только для вертикальных труб, когда конденсат стекает г, виде пленкн по поверхности. Для ламинарного режима течения [c.62]

При конденсации и межтрубном пространстве и переохлаждении конденсата в [28] предложена следующая процедура для определения зоны переохлаждения (рис. 2). [c.65]

Рис 2. Схема TOA с переохлаждением конденсата [c.176]

По организации протока охлаждающей воды конденсаторы изготовляются одно-, двух- и четырехходовыми с горизонтальным делением трубного пучка по ходам. Направление движения пара во всех конденсаторах нисходящее в зоне массовой конденсации и восходящее в зоне воздухоохладителя. Движение потока пара организовано таким образом, чтобы обеспечить контакт пара с конденсатом, стекающим с трубного пучка с целью сведения переохлаждения конденсата до минимума. [c.147]

Если пренебречь теплотой переохлаждения конденсата, то Дг равно теплоте испарения г. Поток пара / можно выразить формулой [c.332]

Конструкция секционных подогревателей типа труба в трубе допускает глубокое использование тепла греющего пара. В ряде опытов, где пе было принято специальных мер для устранения переохлаждения конденсата, температура теплоносителя на выходе из подогревателя отличалась от температуры крекинг-остатка па входе в подогреватель всего лишь на 10—15° С. [c.206]

Суммарный расход сырья, поступающего в колонну, складывается из двух потоков раствор СЖК в сырье и сырья из испарителя. Для закачки чистых кубовых остатков из емкостей Е-1 и Е-2, 3 и перемешивания при приготовлении раствора СЖК служит насос Н-1 (Н-Г). В емкостях Е-2, 3 поддерживается температура 80°С за счет паровых подогревателей, расположенных внутри. Для уменьшения потерь тепла емкости имеют наружную теплоизоляцию. Давление пара на входе в подогреватель должно быть не более 4 кгс/см , подогреватели должны работать с переохлаждением конденсата до температуры не более 100°С. [c.48]

В каталогах указывается только максимальная производительность, горшка, соответствующая непрерывному истечению конденсата с температурой ниже 100°, и минимальная при периодической работе горшка без. переохлаждения конденсата. [c.303]

Если оно не соблюдается, задаются новым значением температуры переохлаждения конденсата. [c.167]

Нуссельтом теоретическое решение при указанных выше допущениях является приближенным, но достаточно хорошо совпадающим с более точными решениями, полученными Кружилиным [82] и Ла-бунцовым [93] с учетом переохлаждения конденсата, сил инерции и конвективного переноса тепла в пленке при значениях критерия конденсации К > 5 и 1 Рг 100. Расхождение между приближенным и точным решением в наиболее часто встречающихся условиях на практике не превышает нескольких процентов и может в расчетах не учитываться. Однако при больших температурных напорах или в околокритической области, где г/сж резко [c.127]

Опытные данные Кутателадзе и Консетова [88] по конденсации водяного пара высокого давления внутри вертикальных труб при больших плотностях теплового потока получены при, следующих режимных параметрах Рп=1,0- -9,0 МПа <7=116,3-7-1400 кВт/м перегрев пара 10—40 К переохлаждение конденсата 0—10 К относительное количество несконденсировавшегося пара (выпар) е = О-г 0,15. Эти опытные данные при турбулентном режиме течения пленки конденсата с погрешностью 20% обобщены следующим уравнением [c.141]

А. Введение. В 2.6.1 описаны различные термические сопротивления со стороны коидеиеации. Там показано, что ири конденсации чистого пара основное термическое сопротивление связано с пленкой конденсата, образуюш,ей-ся на охлаждаемой поверхности. Вообще, чем тоньше пленка, тем выше коэффициент теплоотдачи при прочих равных условиях. При одинаковой толщине медленно движущаяся ламинарная пленка обладает большим сопротивлением, чем быстро движущаяся турбулентная пленка. Важным фактором в получении быстро движущихся пленок является сдвигающее усилие пара. Другие факторы, которые могут изменить коэффициент теплоотдачи,— это волны, разбрызгивание и переохлаждение конденсата. [c.340]

Выбор приемлемого типа конденсатора включает анали некоторого 1шсла противоречивых требований. Основные факторы, определяющие тип конденсатора, зависят от того, является лн конденсации полной пли частичной, происходит лн копденсация однокомнонентных пе-щсств нлн многокомпонентных, имеются лн неконденси-руемые компоненты. Охлаждающий тенлоноснтель, если он испаряется, может стать причиной дополнительных ограничений. На выбор тина конденсатора также влияют дополнительные требования по переохлаждению конденсата. [c.55]

Очень важно правильно выбрать точку для измерения температуры паров в верхней части колонки или в приставке, чтобы избежать искажений за счет смачивания переохлажденным конденсатом. Кроме того, при испытании колонок в вакууме нельзя допускать перепада давлений между точкой измерения температуры и точкой измерения давления, так как это может привести к искажению результатов измерения. Все эти условия учтены в головке колонки по нормалям дестинорм (рис. 104). Температуру измеряют в хорошо изолированной трубке для отвода паров 5 с помощью термометра на шлифе или подвесного термометра 6 , или же вставной термопары. Возможность смачивания термометров исключена, поскольку орошение возвращается в колонку через воронку 7 и измерительную бюретку 5 ниже термометров. Вакуум измеряют непосредственно за охлаждаемой ловушкой довольно больших размеров, благодаря чему между термометром 6 и вакуумметром нет значительного сужения поперечного сечения. [c.182]

В основном различают холодильники двух типов — наклонные (рис. 242, 5) и вертикальные (рис. 242, 7), причем ввод паров или жидкости может быть осуществлен как сверху, так и снизу. Наиболее интенсивное охлаждение имеет место нри вводе паров в конденсатор сверху, так как при этом пары проходят вдоль всей охлаждающей поверхности. Однако в этом случае имеется опасность переохлаждения конденсата. Подобное устройство рекомендуется применять при ректификации с целью обезвоживания органических жидкостей в отличие от варианта с нижним вводом вода не будет зависать в конденсаторе, а будет непрерывно смываться последующими порциями конденсата. С другой стороны, вертикально расположенные конденсаторы с нижним вводом паров обладают теми преимуществами, что нри их использовании исключается возможность переохлаждения конденсата, а пеконденсирующиеся газы выходят вверху, пе смешиваясь с дистиллатом. В конденсаторах обычно осуществляют противоток воды и паров. [c.400]

В качестве теплообменника для подогрева раствора СаСЬ возьмем п оводяной, кожухотрубчатый, двухходовой теплообменный аппарат с плавающей головкой (Ш). В стандартном TOA пар на выходе из него полностью конденсируется, но не тержт своей температуры, т.е. температура на выходе конденсата будет равна температуре греющего пара. Ддя нас такая работа TOA неприемлема, т.к. конденсат после теплообменника должен сливаться через ковденсатоотводчик в общую конден-сатную линию, температура в которой равна температуре конденсата, выходящего из барометрического конденсатора. В связи с этим необходимо установить теплообменник с переохлаждением конденсата. Схематично он представлен на рис. 2. [c.176]

В ката шгах указываются только данные о максимальной производительности горшка, соответствующей непрерывному истечению конденсата с температурой ниже 100 , и минимальной—при периодической работе горшка бея переохлаждения конденсата. [c.344]

На участке от конденсатоотводчика 3 до расширительного бачка (сепаратора) 4 по конденсатопроводу транспортируется двухфазная смесь конденсата и пара. Она движется за счет избыточного давления пара за конденсатоотводчиком. Пар на этом участке может отсутствовать (при транспорте переохлажденного конденсата, т. е. с температурой 100°С и ниже). Переохлаждение конденсата можно осуществить в самом паропотреб-ляющем аппарате при соответствующем выборе его поверхности или, например, в специальном охладителе за счет конденсации выпара и охлаждения конденсата. [c.117]

Формула (6.2.2.5) остается справедливой и в случаях, когда температура одного из теплоносителей остается неизменной вдоль поверхности теплопередачи, как это бывает при конденсации без переохлаждения конденсата (Ti = onst) или при кипении без перегрева образующегося пара (Г2 = onst) (рис. 6.2.2.3, а и 6 соответственно). [c.340]

Искомая толщина пленки конденсата зависит от соотношения сил тяжести, вязкого трения в пленке, от силы инерции, а также от количества образующегося конденсата. Мерой отношения сил, влияющих на скорость стекания пленки, а значит, и на ее устанавливающуюся в процессе конденсации толщину 5(л ), служит критерий Галилея Оа = gl /v . Количество образующегося конденсата пропорционально количеству выделяющейся при фазовом переходе теплоты, которая учитывается в так называемом критерии конденсации К д = г/ сМ), где удельная теплота конденсации г, Дж/кг, отнесена к теплоте максимального переохлаждения конденсата Дi с - теплоемкость конденсата, Дi = = нас iw Как и во многих процессах теплообмена, на интенсивность переноса теплоты здесь также влияет отношение вязкостных и температуропроводных свойств вещества, непосредственно обменивающегося теплотой с теплообменной поверхностью, т. е. критерий Прандтля для конденсата Рг = у/а. [c.246]

Разветвленный поток (рис, 1У-2, О). Продольная пе-)егородка может быть сплошной или перфорированной. 1оследняя используется для конденсирующихся паров, тогда требуется переохлаждение конденсата. [c.261]

Разность температур, используемая в расчетах теплопередачи в выпа рных аппаратах, является в некоторой степени произвольной величиной, так как для большинства аппаратов очень трудно определить температуру кипения раствора в каждой точке греющей поверхности. Температуру конденсации водяного пара (как наиболее часто употребляемого греЮщего агента) обычно определяют просто и точно, изм-еряя манометром давление пара в греющей камере и отыскивая соответствующую ему температуру по так называемым паровым таблицам (таблицы свойств насыщенного водяного пара). Никакой скидки на перегрев пара или переохлаждение конденсата при расчете температуры греющего пара не делается. Подобным же обрйзом (цо измерению да- вления в паровом пространстве над кипящей жидкостью) определяется температура насыщенного пара, которую приближенно можно считать равной температуре чистой кипящей жидкости. Разность температур греющего и насыщенного пара над кипящим раствором называется кажущейся разностью температур, а коэффициент теплопередачи, рассчитанный по этой разности температур, — кажущимся коэффициентом теплопередачи. [c.287]

Рекомендации по применению пленкообразующих аминов [25, 26]. Пленкообразующие амины применяют для защиты от кислородной и углекислотной коррозии как теплоиспользующей аппаратуры, так и трубопроводов, служащих для перекачки производственного конденсата. Обработке пленкообразующими аминами может подвергаться пар, направляемый на производство, с избыточным давлением не выше 20 ат и температурой перегрева не больше 350—370° С. Применение пленкообразующих аминов для обработки пара больших параметров вызывает заметное термйче-ское разложение аминов и-снижение его защитных свойств. Нельзя допускать местного переохлаждения конденсата до температур 30—40° С, так как при этом возможно затвердевание пленкообразующего амина. [c.157]

Подобным методом вычисляют также температуру переохлаждения конденсата. Ею задаются, затем находят соответствуюнще значения констант фазового равновесия и вычисляют состав равновесного пара [c.167]

Как уже отмечалось, в топке котла не удается разместить радиационную поверхность такой величины, чтобы температура газов в конце ее была достаточно низкой. Поэтому для снижения температуры дымовых уходящих газов использовано переохлаждение конденсата во внешнем контуре системы. Как показала многолетняя практика эксплуатации установок с дифенильной смесью, это явление свойственно всем установкам, работающим на органических теплоносителях. При этом степень переохлаждения конденсата в зависимости от целого ряда причин (температуры нагреваемой среды в теплопотребляющих аппаратах, протяженности конденсатопро-водов, технического состояния теплоизоляции конденсатопроводов и т. п.), колеблется в очень широких пределах. В одних установках. 42 [c.42]

На фиг. 35 видно, что при постоянной температуре пара в котле понижение степени переохлаждения конденсата ЛО приводит к резкому повышению температуры выходящего из экономайзера конденсата Так, например, для пара с температурой 300° С при снижении степени переохлаждения конденсата с 50 до 30° С температура fero по выходе из экономайзера повышается соответственно с 280 до 298° С. Из той же фигуры видно, что при Ад = onst понижение температуры пара в котле приводит к понижению температуры конденсата С на выходе из экономайзера. При этом также уменьшается и разность между этими температурами. Так, например, для A fl = 30° С при снижении температуры пара в котле с 360 до 260° С разность — Ik уменьшается соответственно с 10 до 4° С. Если же степень переохлаждения увеличить до 50° С, то при изменении температуры пара в котле в тех же интервалах, разность [c.43]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология