Пуассона температурного расширения

Здесь Okk — первый инвариант тензора напряжений Xf — коэффициент теплового расширения Е — модуль упругости ц — коэффициент Пуассона Т — температурное поле без источников / — компоненты единичного вектора внешней нормали в точках поверхностей L к S. [c.84]

В этих выражениях ц — коэффициент Пуассона а — относительный температурный коэффициент линейного расширения, град Ог—модуль сдвига, кгс/см [c.223]

В дополнение к упомянутым выше базовым константам физи-ко-механических свойств конструкционных материалов в расчеты напряженно-деформированных состояний входят коэффициент Пуассона р, и коэффициент температурного расширения а Характеристику в пределах упругих деформаций для материала данного типа принимают постоянной (в пределах 0,25-0,3 для металлических материалов), с переходом в неупругую область значение его возрастает (до 0,5 ДО1Я металлических материалов). [c.127]

Дж7 моль К), давление ifiapa 3,18 Па (1727°С), температурный коэф линейного расширения 1,25 10 К р 6,8 х X 10 Ом м, коэф Пуассона 0,233 Легко поддается мех обработке [c.619]

Свойства. Т.-серебристо-белый пластичный металл. Известен в двух полиморфных модификациях ниже 1360°С устойчива а-форма с гранецентрир. кубич. решеткой, а = 0,50842 нм в интервале 1360-1750 °С устойчива Р-фор-ма с объемноцентрир. кубич. решеткой, а = 0,411 нм ДЯ перехода а-> р 3,5 кДж/моль. Т. пл. 1750°С, т. кип. 4200 С плотн. 11,724 г/см 26,23 ДжДмоль-К) ДД л 14 кДж/моль, Д/Сзг 597 кДж/моль 51,83 ДжДмоль-К) ур-ния температурной зависимости давления пара для металлического Т. Igp (мм рт. ст.) = —28780/3 4-5,991 в интервале 1757-1956 К, для жидкого Т. lg/i(MM рт.ст.) = = -29770/Т+ 6,024 в интервале 2020-2500 К коэф. линейного расширения 12,5 10 K (298-1273 К) р 1,57 х X 10 Ом-см, температурный коэф. р 3,6-10" K теплопроводность 0,62 Вт/(см-К) модуль сдвига 28,1 ГПа, модуль упругости 703 МПа коэф. Пуассона 0,265 сверхпроводник ниже 1,4 К. Образует сплавы со мн. металлами. [c.613]

Механические характеристики материала оболочки даны в табл. П4.3. При температуре 293 К (20° С) модуль упругости =2,0 10 МПа (2,0-10" кгс/мм ), температурный коэффициент линейного расширения а=17мкК (17,0-10 1/° С) и коэффициент Пуассона ц = 0,3. Расчетный срок службы оболочки 100000 ч. [c.335]

При выполнении расчета свойства материала оболочки (модуль упругости Е, температурный коэффициент линейного расширения а, коэффициент Пуассона р, и предельные напряжения определяются в соответствии с разд. 6.3, 3.1 и 3.2 так же, как это было сделано в предыдущем примере. Числовые данные здесь не приводятся, поскольку в приведенном ниже примере расчета принимается, что величина является постоянной и расчет верхней и Ю1жней оценок ведется в общем виде без использования конкретных числовых значений. Измене-Ю1Я в методике расчета при численном задании переменной величины указываются в конце каждого этапа расчета. [c.363]

Из рассмотренных выше зависимостей относительного модуля (отношения Еа/Еа) ОТ содержания наполнителя следует, что, хотя Еа и Еп зависят от температуры, относительный модуль должен быть почти независимым от температуры, несмотря на то, что теория Кернера предсказывает его слабое возрастание из-за увеличения с температурой коэффициента Пуассона. Согласно Нилсену [292, 302], зависимость отношения EJEa от температуры может быть связана с изменением модуля упругости матрицы в наполненной системе по сравнению с ненаполненной. Известно, что вокруг частицы наполнителя в изотропной среде развиваются напряжения из-за различий в температурных коэффициентах расширения двух фаз при охлаждении материала после формования. Так как для полимеров характерна нелинейная зависимость напряжения от деформации, то модуль упругости уменьшается с напряжением. В результате модуль упругости полимера, находящегося вблизи частицы наполнителя, меньше, чем ненаполненного поли.мера, даже если общий модуль композиции выше. Величина напряжений в полимере вокруг частицы наполнителя уменьшается с ростом температуры, а модуль соответственно возрастает. Теоретическое уравнение для температурной зависимости относительного модуля может быть представлено в виде [c.165]

В приведенном ниже решении используется вторая расчетная схема. Оболочка находится под действием силового и температурного полей, линейно изменяющихся по поверхности составного цилиндра. Предполагается, что материал однороден и его константы (модуль упругости Е, коэффициент Пуассона V, коэффициент линейного расширения р) в пределах действующих на оболочку температур не изменяются. 1 раничные условия шарнирного опирания и упругого сопряжения (толщина сопрягаемых пластин одинакова) допускают комплексную формулировку, что поз- [c.206]

Чтобы иметь представление о величине возникающих напряжений при термическом ударе, приводим данные У. Д. Кингери [10] для стеклянной пластинки с модулем упругости =10 кГ/см , коэффициентом линейного термического расширения а=10"10 и коэффициентом Пуассона л=0.20, т. е. при показателях, близких к стекловатому шлаку. При погружении стеклянной пластинки, нагретой до 100° С, в ванну со льдом возникают мгновенные растягивающие напряжения в поверхностном слое, по расчету равные 5000 кГ/см , что в пятикратном размере превышает предел прочности стекла при растяжении. Согласно расчетной формуле, величина мгновенного растягивающего напряжения пропорциональна температурному градиенту. Расход энергии, требуемой для деформации материала, поддающегося хрупкому разрушению (стекла, шлака, керамики, горной породы), при растяжении равен примерно 0.001 того количества энергии, которая необходима для разрушения идентичного материала при сжимающих напряжениях. По данным Ф. С. Бонд 19, при механическом дроблении только 0.1% затраченной энергии используется на разрушение материала, остальные 99.9% энергии преобразуются в тепло. При этом материал и части дробильных машин нагреваются с последующей непроизводительной отдачей тепла в атмосферу. [c.66]

V - коэффицие1гг Пуассона Е - модуль упругости а - температурный коэффициент линейного расширения. [c.807]

Важнейшими физико-механическими характеристиками напыленных покрытий являются адгезия, прочность на удар и изгиб, внутренние напряжения. Внутренние напряжения определяются показателями, главными из которых являются температурный коэффициент линейного расширения, коэффициент Пуассона и модуль упругости. Весьма важными являются также теплофизические свойства, определяющие стойкость покрытий к продавливанию при рабочей температуре, стойкость к резким перепадам температур (стойкость к термоударам), теплопроводность и нагрево-стойкость (см. 6.3). Определение этих показателей производится методами, изложенными в гл. 2. [c.99]