Параметр сжимаемости струи

Расчеты и эксперименты показывают, что переходные коэффициенты кт и к , определяемые равенствами (37) и (49), почти не изменяются по длине струи и не зависят от параметра сжимаемости п. [c.385]

Так как давление в струе и в окружающей среде одинаково, то параметр сжимаемости может быть представлен как [c.113]

Средние параметры плазменной струи poi, T o рассчитывались no экспериментальным данным (расходу азота, мощности плазмотрона, теплового КПД) с учетом сжимаемости газа. [c.182]

Изложенное здесь решение имеет скорее качественное, чем количественное значение, как первое, сравнительно грубое приближение, справедливое лишь в достаточно большом удалении от шелевого источника. Сохранение в разложениях скоростей и энтальпии следующих членов со старшими отрицательными степенями радиального расстояния от щели привело бы к уточнению задачи. Удовольствуемся поэтому лишь следующими общими замечаниями. Толщина струи увеличивается с возрастанием параметра сжимаемости N. Возрастание числа Прандтля резко влияет на распределение избыточной энтальпии в струе и слабо влияет на распределение радиальных и окружных скоростей. [c.404]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирующей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения 74), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

В зоне смешения неизотермической струи под влиянием изменения температуры изменяется плотность газа, т. е. в данном случае имеется струя сжимаемого газа. Полагая, что механизм турбулентного расширения неизотермической струи является таким же, как и изотермической струи, соотношение для интенсивности расширения газовой струи в зависимости от параметров потока на границах зоны смешения, на-зываемое уравнением распространения струи, можно выразить соотношением (7-7) при подстановке в него выражения для градиента скорости [c.112]

Результаты расчета для различных соотношений начальных параметров газов и размеров эжектора позволяют, в первую очередь, сделать вывод о слабом влиянии сжимаемости газа на эффективность эжекторного увеличителя тяги. Изменение отношения полных давлений газов от весьма малых значений, при которых сжимаемостью газа можно пренебречь, до значений рУря— — 3,5, когда режим истечения эжектирующей струи сверхкритический, практически не влияет на выигрыш в тяге при фиксированных значениях а и /. [c.562]

Моделирование неоднородности атмосферы в расчетной области для задания начальных условий и в процессе счета осуществляется методами, предложенными в монографии [163] на основе решения уравнений Рейнольдса для сжимаемого теплопроводного газа с учетом подстилающей поверхности, фонового ветра [199], приповерхностных термиков [200], а также дрейфа термиков в стратифицированных воздушных потоках [201]. В некоторых работах, например в [202], рекомендуется при численном моделировании аварий на объектах газовой промышленности для задания начальных условий и описания неоднородности атмосферы в процессе расчета применять упрощенный подход, а именно - известную эмпирическую модель атмосферной турбулентности, использующую классы устойчивости Паскуилла [203, 204]. Эта модель базируется на статистических обобщениях натурных наблюдений за изменениями параметров атмосферы, в зависимости от погодных условий, времени суток, высоты над уровнем земли, и т.д. В данной модели практически не учитываются географическое положение точки газового выброса, рельеф местности в зоне аварии, влияние газовой струи на изменение параметров окружающей атмосферы, и т.д. С учетом вышесказанного рекомендация работы [202] является в нашем случае неприемлемой, т.к. приводит к существенному снижению адекватности численных методов моделирования аварийных выбросов газов в атмосферу, рассматриваемых в настоящей монографии. Здесь следует особо подчеркнуть, что необоснованное сопряжение методов эмпирического анализа и методов численного моделирования, допускаемое в [202], во многих случая может привести к потере практической значимости результатов моделирования. [c.375]