Теплоотдачи коэффициенты при переходном режиме

Следовательно, режим движения переходный (2-10 <Ке<10 ). Коэффициент теплоотдачи Ог от абсорбента к внутренней стенке трубки рассчитывается по формуле М. А, Михеева для турбулентного движения с поправкой на переходный режим [37, с. 22—23] [c.110]

Теплоотдача при переходном режиме. Переходный режим в области значений Не = 2200 10000 существенно отличается от ламинарного режима гидродинамическими свойствами потока и механизмом переноса тепла коэффициент теплоотдачи при переходном режиме значительно выше, чем при ламинарном. Для переходной области непригодны уравнения (276) и (280). Коэффициенты теплоотдачи наиболее надежно определяют непосредственно из опыта, но приближенно их можно вычислить по функции В = /(Не, =-- [c.118]

В данной главе уравнения для коэффициентов теплоотдачи приведены в следующем порядке 1) безразмерные по типу уравнений Кольборна 2) безразмерные по типу уравнений Нуссельта и 3) размерные уравнения различных типов. Принята такая последовательность изложения свободная конвекция вынужденная конвекция при отсутствии фазовых превращений — а) ламинарное течение, б) переходный режим. [c.200]

Переходный режим кипения (рис. 1.3,6) характеризуется непрерывным сливанием пузырьков в большие паровые полости. В этом режиме доступ жидкости к поверхности трубы становится все более затрудненным и отдельные участки выключаются из теплообмена. Это обстоятельство и приводит к снижению теплового потока и коэффициента теплоотдачи в области переходного режима кипения. [c.10]

Описанный режим кипения называется пузырьковым и имеет наибольшее распространение в практических случаях. Но при дальнейшем увеличении тепловой нагрузки режим кипения переходит в пленочный (соседние пузырьки сливаются и жидкость отделяется от поверхности нагрева паровой пленкой). Тепловое сопротивление парового слоя неизмеримо больше переходного сопротивления от стенки к соприкасающейся с ней жидкости. Коэффициент теплоотдачи резко падает. [c.161]

По величине критерия Рейнольдса видно, что режим движения охлаждающей воды в трубках охладителя является переходным режимом от ламинарного к развитому турбулентному (2200коэффициент теплоотдачи. Как указывалось ранее, при переходном режиме движения жидкости определение коэффициента теплоотдачи производят приближенно. [c.105]

При использовании в качестве хладоносителя раствора хлористого кальция низкотемпературные ИКТ не эффективны из-за большой вязкости этого рассола при температурах ниже —20°С режим движения его по трубам переходный, а при температурах ниже 30 °С — ламинарный. При этом коэффициент теплоотдачи со стороны рассола очень низок кроме того, имеется опасность замерзания рассола и разрыва труб. [c.164]

Обычно на практике наблюдается смешанный режим течения пленки. В этом случае в верхней части стенки (О < х < дг р) течение ламинарное и ламинарно-волновое, а в нижней — турбулентное. Вообще говоря, турбулентные возмущения в пленке развиваются постепенно, поэтому существует некоторая переходная зона, закономерности теплообмена в которой изучены недостаточно. Для инженерных расчетов важно знать средний коэффициент теплоотдачи а при смешанном режиме течения пленки. Метод [c.310]

Выбор расчетных формул для определения коэффициентов теплоотдачи внутри трубок и Б межтрубном пространстве без перегородок при продольном обтекании поверхности начинается с вычисления критерия Рейнольдса, который определяет режим движения теплоносителя. При Ке 2 200 устанавливается ламинарный режим движения 10 000 Ке 2 200 соответствует переходному режиму, а Ке>10 000 — турбулентному. [c.30]

В кольцевом канале теплообменника труба в трубе часто возникает ламинарный или переходной режим течения теплоносителя. В этом случае формирование пограничного слоя по длине ребер оказывает существенное влияние на теплообмен и учитывается в расчетах коэффициентов теплоотдачи. Коэффициенты теплоотдачи при ламинарном или переходном режиме течения могут быть увеличены за счет разделения и перемешивания потока продольными ребрами на определенных интервалах длин. Ребра разделяют поток в радиальном направлении от основания до наружной кромки, которая вызывает закручивание теплоносителя и перетекание его в соседние радиальные каналы. Данный эффект перемешивания обычно учитывается при расчетах коэффициентов теплоотдачи введением длины участка неременшвания по аналогии с длиной участка стабилизации потока. Очевидно, это приводит к увеличению и перепаду давления. Оптимальная длина участка перемешивания 300—1000 мм. [c.19]

Переходный режим. Этот режим кипения, отличающийся наиболее сложным механизмом передачи теплоты, изучен сравнительно мало, что затрудняет создание надежной теории.. На интенсивность процесса влияют различные факторы физические свойства жидкости и материала греющей стенки, форма и ориентация поверхности нагрева, ее шероховатость и др. Особенно существенным оказывается влияние малотёплопроводных покрытий поверхности нагрева, вызывающих увеличение коэффициента теплоотдачи.. [c.181]

Переходный режим течения (2100<Ке<Ш000). Для приведенных чисел Рейнольдса наблюдается -значит ель-ный разброс экспериментальных данных. Вероятные коэффициенты теплоотдачи в этой области обычно представляют графически в виде кривых. Уравнение (111-29) представлено в виде ряда кривых (рис. 111-11) зависимости /-фактора от критерия Рейнольдса до Ке = 2100. При этом отношение 1н/0 взято в качестве параметра. Через конечные точки проведены плавные кривые таким образом, что все они являются касательными к кривой соответствующей принудительной конвекции при развитом турбулентном режиме. [c.204]

Теплоотдача при переходном режиме. Переходный режим в об- Лйсти значений Ке = 22004-10000 существенно отличается от ламинарного режима гидродинамическими свойствами потока и механизмом переноса тепла, вследствие чего теплоотдача при переходном режиме по сравнению с ламинарным значительно выше. Для переходной области не пригодны ни ур-ние (6, И), ни уравнение 6, 15). Коэффициенты теплоотдачи наиболее надежно определяются непосредственно нз опыта, но приближенно их можно вычислить исходя из значений функции Во = ДКе/) [c.122]

Переходный режим (2000 < Не < 10 000). Коэффициент теплоотдачи рассчитывается по критериальному уравнению для турбулентного режима [формулы (П. 11) или (II. 12)] и умножается на поправочный коэффициент = апер/сстурб значения которого приведены ниже [c.23]

При значениях числа Рейнольдса Re>2200 ламинарный режим течения нарушается, наступает переходный режим, который при Re>10 становится турбулентным. Разными авторами установлено, что коэффициент теплоотдачи при турбулентном течении мало зависит от граничных условий на поверхности стенок, но зато на теплообмен существенно влияют начальная турбулизация потока и форма входной кромки канала. Многообразие этих условий приводит к большому числу частных эмпирических зависимостей, однако можно указать на следующую закономерность длина /н участка тепловой стабилизации равна примерно (15-f-30) (будем полагать /н—20ii). Значение среднего числа (Nuoo)t на стабилизированном участке в турбулентном режиме течения в неограниченной прямой трубе ди -метром d [4,8] [c.81]

Коэффициент теплоотдачи а от поверхности твердого тела к капле меняется в процессе ее теплового н динамического взаимодействия с твердым телом. В начальный момент времени он имеет максимальное значение, затем идет стадия пузырькового кипения жидкости в капле, после чего капля переходит в сфероидальное состояние (если поверхность нагрета недостаточно, то продолжается режим пузырькового кипения вплоть до полного испарения капли). В соответствии с этим в начальный момент.температура Гпов.т резко снижается, а в конце переходной стадии устанавливается почти стационарное ее значение, которое 52 [c.52]

Так как описанные конструкции полимеризаторов не обеспечивают отвода тепла реакции при скоростных процессах полимеризации, то для проведения этих процессов предложен полимеризатор трубчатого типа ( труба в трубе ), изображенный на- рис. V. 6. Скорость реакционной массы в трубах выбирается такой, чтобы обеспечить переходный или турбулентный режим движения, необходимый для стабильности эмульсии и высокого коэффициента теплоотдачи, а также уменьшения возможности отложения коагу-люма. Такой полимеризатор приближается к типу реакторов идеального вытеснения. [c.239]

Определение а . В регенеративных теплообменниках наиболее распространенных типов — кожухозмеевиковых и кожухотрубных — жидкий фреон течет внутри труб, прямых или изогнутых. При значениях диаметров труб (8—19 мм), принятых в отечественной практике для Ф-12, Ф-502, Ф-142, имеющих в рабочем интервале температур значение кинематической вязкости V = (0,15- 0,25). 10 м 1сек, режим движения жидкости в трубах будет турбулентным или переходным от ламинарного к турбулентному. В этих условиях коэффициент теплоотдачи рекомендуется определять по уравнению для вынужденного движения жидкости в трубах и каналах при турбулентном и переходном режимах — уравнение (11.11). При расчете для теплообменника типа струба в трубе , где жидкий фреон течет в межтрубном канале, рекомендуется использовать формулу (11.13). [c.221]

Рассмотрим свободную конвекцию воздуха вдоль нагретой вертикальной трубы (рис. 7.1). Как и при вынужденном обтекании, около трубы имеется пограничный слой. Вначале толщина слоя и скорость воздуха малы, течение ламинарное. Коэффициент теплоотдачи а в этой области по мере продвижения вверх уменьшается. Далее, при определенной толщине слоя ламинарное течение теряет устойчивость, струйки воздуха испытывают поперечные колебания и течение становится волновым (локонообразным). В верхней части трубы упорядоченное движение нарушается, воздух интенсивно перемешивается, образующиеся вихри систематически отрываются от поверхности трубы, т.е. здесь имеет место турбулентный режим движения воздуха. Таким образом, как и при вынужденном обтекании пластины, в случае свободной конвекции около вертикальной трубы (или вертикальной плоской стенки) наблюдается ламинарный, переходный и турбулентный режимы течения в пограничном слое. В соответствии с этим находится и характер изменения а по высоте стенки (рис. 7.1). В области турбулентного пограничного слоя значение а практически постоянно, так как оно в значительной степени зависит от толщины вязкого подслоя, которая (в отличие от вынужденного обтекания пластины) не возрастает, а остается постоянной. В первую очередь это объясняется тем, что по мере продвижения к верхнему краю стенки скорость свободного движения воздуха увеличивается, в то время как при вынужденном обтекании пластины [c.218]