Параметры уравнений для сжимаемости

Результаты проведенной оценки п , К и параметров уравнения (3.31) представлены в табл. 3.13. Из данных таблицы следует, что значения щ и сжимаемости гидратных сфер в случае ОгО выше. При увеличении концентрации изотопомера мочевины в результате растущего перекрывания ко-сфер гидратации гидратные числа падают. В тяжелой воде этот эффект проявляется сильнее, чем в Н2О. Это под- [c.157]

Указанные выше значения корней были установлены решением на ЭВМ соответствующих уравнений. Очевидно, что ни один из методов определения параметров уравнения Ван-дер-Ваальса не обеспечивает получение значений сжимаемости, близких к экспериментальному значению z = 0,737. Данный метод явно уступает методу Питцера — Керля, в котором применены те же правила усреднения для нахождения псевдокритических свойств. [c.38]

Пример 1.14. Оценка сжимаемости смеси при помощи параметров уравнения Редлиха — Квонга, полученных несколькими методами [c.58]

Лидерсен и др. [451] приняли критическую сжимаемость за корреляционный параметр. Значения сжимаемости, плотности жидкостей, коэффициентов фугитивности и отклонений от энтальпии и энтропии были сведены в таблицы. Однако эти таблицы, как и таблицы Питцера, применимы только при величинах приведенной температуры выше 0,7 помимо этого, табличная или графическая форма подачи материала затрудняет использование компьютера. В любом случае таблицы и уравнения Ли и Кеслера, о которых говорится ниже, во многом превосходят их. [c.78]

Параметры уравнения Ван-дер-Ваальса, выраженные в атм, л/моль, К, составляют а = 8,379, аг = 3,592, Ь = 0,08272, Ьг = 0,04267. Используя вириальное уравнение состояния и уравнение Ван-дер-Ваальса, найдите значения сжимаемости при давлении 20 атм и температуре 400 и 600 К для смесей, у которых х = О, 0,5 и 1,0. [c.115]

Коэфициенты сжимаемости. Поведение любого реального газа часто изображают на диаграмме посредством нанесения объема как функции давления с температурой в качестве постоянного параметра. Несравненно более удобным методом изображения поведения газов является использование диаграммы коэфициент сжимаемости — давление с температурой в качестве постоянного параметра. Коэфициент сжимаемости, которым мы будем пользоваться, определяется уравнением [c.212]

Представив свойства вещества (например, коэффициенты сжимаемости реального газа, вязкости и теплопроводности, давление насыщенных паров, термодинамические функции и т. д.) в зависимости от приведенных параметров, можно вывести универсальные обобщенные уравнения, действительные для всех (или определенной группы) веществ. [c.91]

Например, приняв в качестве определяющего параметра ацентрический фактор ш, можно, по Эдмистеру, точно рассчитать значение коэффициента сжимаемости 2 = рУ/7 7 по уравнению [c.98]

Свойства реальных газов, сжимаемых в центробежных компрессорных машинах, описываются более сложными уравнениями состояния и значительно отличаются от свойств идеального газа. В зависимости от того, какие параметры входят в уравнение изоэнтропы, различают три ее показателя кр , кр-р, к г которые неодинаковы по величине, изменяются от точки к точке и могут быть строго определены только в дифференциальной форме. Это делает затруднительным использование показателей изоэнтропы в расчетах и в качестве критерия подобия. [c.70]

Для углеводородной смеси коэффициент сжимаемости г может быть найден также по рис. 1.11, но при этом в формулы (1.74) и (1.75) при подсчете приведенных параметров следует подставлять псевдокритические параметры. Если смесь состоит из углеводородов, для которых известны критические параметры, псевдокритические параметры вычисляют по уравнениям [c.59]

Большинство существующих промышленных процессов в химической и нефтехимической промышленности (реакторные процессы, массообменные и теплообменные процессы, процессы смешения газо-жидкостных и сыпучих сред и т. д.) — это процессы с низкими (малыми) параметрами (давлениями, скоростями, температурами, напряжениями, деформациями). В силу специфики целей и задач химической технологии здесь на передний план выступают процессы химической или физико-химической переработки массы. Поэтому при структурном упрощении обобщенных описаний, как правило, пренебрегают в первую очередь динамическими соотношениями (характеризующими силовое взаимодействие фаз и отдельных составляющих внутри фаз) или учитывают их косвенно при установлении полей скоростей фаз, концентрируя основное внимание на уравнениях баланса массы и тепловой энергии. Кроме того, в самих уравнениях баланса массы и энергии, наряду с чисто гидромеханическими эффектами (градиентами скоростей, эффектами сжимаемости, диффузии и т. п.), первостепенную роль играют [c.13]

Коэффициент сжимаемости согласно уравнению Ван-дер-Ваальса является функцией приведенных параметров [c.31]

В случае газовых смесей активность можно отсчитать по диаграмме (рис. П1-7), исходя из псевдокритических параметров, определенных по уравнениям (ПЫО) и (П1-11), аналогично коэффи циенту сжимаемости для смесей. [c.221]

Расчет газовых потоков при помощи таблиц газодинамических функций получил широкое распространение и является в настоящее время общепринятым. Помимо сокращения вычислительной работы, преимуществом расчета с использованием газодинамических функций является значительное упрощение преобразований при совместном решении основных уравнений, что позволяет получать в общем виде решения весьма сложных задач. При таком расчете более четко выявляются основные качественные закономерности течения и связи между параметрами газового потока. Как можно будет видеть ниже, использование газодинамических функций позволяет вести расчет одномерных газовых течений с учетом сжимаемости практически так же просто, как ведется расчет течений несжимаемой жидкости. [c.233]

Описанные результаты относятся к наиболее простым случаям течения в ламинарном пограничном слое. При более сложной форме обтекаемой поверхности и произвольном распределении параметров внешнего потока необходимо решать систему уравнений в частных производных (31), (32) численными методами. Наряду с разработкой численных методов были сделаны попытки создать приближенные методы расчета, основанные на решении интегральных соотношений, составленных для всего пограничного слоя. Составим интегральное соотношенпе импульсов при установившемся течении в пограничном слое сжимаемой жидкости. Применяя уравнение количества движения к элементу пограничного слоя длины dx и единичной ширины, получим ( 5 гл. I) [c.299]

Уравнения движения, энергии и неразрывности для турбулентного пограничного слоя сжимаемого газа могут быть также получены путем осреднения по времени исходных уравнений пограничного слоя (19) —(22). Для осредненных параметров этп уравнения принимают вид (при постоянной теплоемкости) ди ди др д Г, . ди [c.322]

Уравнение (1.26) является эмпирическим и справедливо только в достаточно узкой области изменения давления, температуры и удельного (молярного) объема исследуемого газа. Связано это с тем, что фактор сжимаемости существенно зависит от параметров состояния газа. К сожалению, математической формы этой зависимости нет, так что проследить и, тем более, предсказать изменение фактора сжимаемости практически невозможно. Поэтому были созданы таблицы зависимостей значений его от температуры и давления. Позже было обнаружено, что эти таблицы можно обобщить, воспользовавшись свойствами критического состояния вещества. [c.24]

Состояния разных газов или жидкостей с одинаковыми значениями двух приведенных параметров (например, Т, и рг) называют соответственными. Как следует из уравнения (IV. 42), для веществ в соответственных состояниях совпадает и третий приведенный параметр Уг), т. е. одинаковы все приведенные параметры Тг, рг, Уг. Совпадает также фактор сжимаемости г. С помощью общих выражений (IV. 12) —(IV. 22) можно показать, что вещества в соответственных состояниях имеют одинаковые значения различных приведенных термодинамических функций Л/Лкр. [c.168]

Для оценки степени отклонения действительной свя и между параметрами от предписываемой уравнением Клапейрона применяют так называемый коэффициент сжимаемости z [c.77]

Константы взаимодействия a J и существенно влияют на точность определения коэффициентов летучести компонентов и незначительно влияют на точность определения других свойств. Поэтому при определении коэффициентов сжимаемости, энтропии и энтальпии параметры а и с определяют по уравнениям [c.41]

Принцип соответственных состояний Ван-дер-Ваальса основывается на допущении, что коэффициенты сжимаемости в критической точке (2кр) для всех веществ равны. Однако экспериментальные данные показали, что вследствие отклонения формы молекул реальных веществ от формы шара величины 2j,p для разных веществ разные и для большинства газов находятся в пределах от 0,2 до 0,3. Питцер [18] модифицировал принцип соответственных состояний, введя третий параметр — фактор ацентричности со, характеризующий степень отклонения формы молекул от формы шара. Тогда уравнение (П.74) можно записать [c.42]

Конструктивные параметры дифференцирующего механизма найдем на основании уравнения потенциальных сил при максимальном смещении Хешах поршня И принятого по выражению (3.198) увеличения коэффициента сжимаемости на 20% [c.252]

Эти соотношения хорошо удовлетворяются, когда смесь состоит из углеводородов одного и того же гомологического ряда или двух соседних (олефинов и парафинов) и включает все или большинство компонентов. После определения критических параметров смеси по графикам на рис. 1-4 и 1-5 может быть определено значение коэффициента сжимаемости и написано уравнение состояния для смеси pv = ZBT, где [c.36]

Согласно уравнению (6.6), Qw должно быть пропорционально и зависимость С , от р в двойном логарифмическом масштабе должна выражаться прямой линией с тангенсом угла наклона 0,5, если принять, что все прочие параметры неизменны. Это условие в действительности никогда не выполняется, так как образующаяся глинистая корка в какой-то мере сжимаема, поэтому проницаемость ее непостоянна и уменьшается с повышением давления. Следовательно, [c.244]

S. Предположим, что 10.0 молей СгН поместили в сосуд объёмом 4.860 л при 27°С. Оцените величину давления, создаваемого эта-H0N5, исходя из уравнения состояния а) идеального газа, б) газа Ван-дер-Ваальса. Используя результаты расчётов, определите значения фактора сжимаемости. Параметры уравнения Ван-дер-Вааиьса см. в Прил., табл. П-1. [c.19]

Разработан целый ряд правил усреднения псевдокритических свойств и параметров уравнений, многие из них превосходят описанные выше правила, однако они значительно сложнее последних. Работа в этом направлении еще не закончена. Некоторые альтернативные методы упоминаются здесь в связи с индивидуальными уравнениями состояния. В ходе обширных исследований Лиленд и Мюллер проанализировали сжимаемость пятидесяти восьми смесей, используя правило Кэя, а также разработанную ими улучшенную методику. Подробный обзор псевдокритических свойств, правил усреднения свойств и параметров взаимодействия содержится в книге [129]. Анализ теоретических оснований формулировки псевдокритических свойств можно найти в трудах [432, 322, 491]. [c.37]

Зо всех остальных, дово.сьпо широких пределах практического использования уравнения состояния реального газа рекомендуется применять метод псевдокритических параметров состояния в сочетании с обобщенными даинымп по коэффициенту сжимаемости. Получающиеся в этом случае расхождения с опытными данными оказЕлваются наименьшими. [c.20]

В зависимости от объема измерений во входном сечении ступени (точка н на рис. 4.25) будут отличаться и методы определения основных термогазодинамических параметров. Все расчеты ведутся по одномерной теории в предположении, что измеренные параметры постоянны по сечению. Случаи отступления от этого положения будут оговариваться особо. В связи с тем, что система измерений должна быть, по возможности, наиболее простой, рассмотрим случай, когда в сечении площадью измеряются статическое давление р., и температура торможения Т1. Массовая производительность компрессора О измеряется с помощью специальных устройств вне компрессора. Следовательно, из опытных данных непосредственно нельзя определить ни точку н (рпс. 3.1), определяющую состояние изоэнтроппо-заторможенного потока, так как неизвестно давление торможения / ,, ни точку н, определяющую статическое состояние газа, так как неизвестна статическая температура Т . В тех случаях, когда влияние сжимаемости невелико, можно положить Т = Тп и затем, определив плотность по уравнению состояния р = / (р , Т ), сразу искать скорость потока. Однако, если это может вызвать значительные погрешности, необходимо решать систему уравнении термогазодинамики совместно с уравнением состояния сжимаемого газа. [c.84]

Неодномерное фильтрование на полусферической перегородке исследовали [76] при постоянной разности давлений также и с учетом сопротивления фильтровальной перегородки, принимая, что осадок несжимаем в этом случае сопротивление перегородки выражалось эквивалентным объемом фильтрата и эквивалентным временем фильтрования (с. 31). Получены уравнения для определения отношения времени фильтрования к объему фильтрата, включающие постоянные параметры, которые следует находить опытным путем. Экспериментально установлено, что при увеличении толщины осадка наблюдаются отклонения результатов расчета по этим уравнениям от данных опыта это объяснено влиянием сжимаемости осадка, расслоения суспензии и сползания осадка с фильтровальной перегородки. [c.69]

Критический коэффициент сжимаемости ( 2 ) является теоретичесю важным свойством химических веществ, характеризующим энергетику I структуру межмолекулярных взаимодействий. Он используется во многих корреляциях физико-химических свойств веществ, в частности, для расчетов критического параметра Риделя, фактора ацентричности Питцера,- констант меж-молекулярного взаимодейств1м потенциала Леннарда - Джонса и др. По 2 , предложено множество эмпирических уравнений (например, Риделя, Лидерсе-на). [c.101]

При небольших скоростях течения (Х< i) величина X не является определяющим параметром. В этом случае коэффициент теплоотдачи будет изменяться лишь за счет изменения температуры газа вдоль канала. Тогда уравнение энергии (175) интегрируется и определяется распределение температуры торможения вдоль канала. Распределение скорости находится из уравнения количества движения (174). Именно такой подход обычно пспользуется при рассмотрении движения несжимаемой жидкости в канале постоянного сечения. При изучении движения сжимаемого газа раздельное интегрирование уравнений энергии и количества движения невозможно, так как коэффициент теплоотдачи в этом случае зависит от скорости газа. Вводя газодинамические функцин и безразмерную температуру торможения е = Т 1Т , получим [c.355]