Тепловой баланс реактора идеального вытеснения

Рассмотрим для пояснения простейшую модель теплообмена потока с зернами кипящего слоя. Будем считать кипящий слой по твердой фазе однородной системой идеального смешения й обозначим температуру во всех точках твердой фазы в данный момент времени т через 9(т). По газовой фазе будем считать кипящий слой однородной одномерной системой идеального вытеснения. Тогда температура газа Т (х, т) будет зависеть не только от времени, но и от расстояния л от входа в реактор. Уравнение баланса тепла для газа на единицу длины слоя имеет вид [c.483]

Математическое описание двухстадийного процесса в адиабатическом реакторе идеального вытеснения получим в виде трех уравнений (материальных балансов по А и Алф и тепла) все уравнения записаны для элементарного объема реактора и [c.138]

Расчет реактора вытеснения непрерывного действия (трубчатого или колонного типа) также основан на интегрировании по времени (или по длине реактора, что то же самое) ур-ний скорости реакции, средней степени полимеризации совместно с ур-ниями теплового баланса (ур-ниями скорости выделения и отвода тепла). Модель идеального вытеснения предполагает в первом приближении допущение, что среда в трубе движется подобно поршню. Перемешивание различных элементов среды в направлении движения потока отсутствует. Реальные аппараты описываются с помощью более сложных моделей, учитывающих радиальную и осевую диффузию и т. д. (см. Полимеризация в массе). [c.451]

Для случая неаднабатнческих реакторов и реакторов, снабженных рубашками, простейший метод, позволяющий в первом приближении учесть изменение температур, предусматривает допущение о локализации этих градиентов у стенки. Иными словами, предполагается, что по поперечному сечению реагирующей среды температура системы имеет постоянное значение Т( (как это имеет место в реакторе идеального вытеснения), но у стенки она меняется до значения Тц7, причем изменение носит ступенчатый характер (рис. 10,г). Такое допущение, несомненно, является весьма грубым, хотя оно и лучше допущения о равенстве и Т у. С учетом сказанного расчет адиабатического реактора проводят так же, как и реактора идеального вытеснения (как это указано в 2.2, а также в Приложении II к настоящей главе), с той лишь разницей, что теперь в уравнение теплового баланса вводится член, характеризующий теплопередачу через стенку. Для наглядности рассмотрим цилиндрический реактор вытеснения, у которого 11А — площадь стенки, соответствующая элементу объема реактора с1Уг, приведенного на рис. 9. Если г — радиус цилиндра, то нетрудно видеть, что ёА =2с1Уг/г. Следовательно, количество тепла, перенесенного от среды к стенке в элементе йУг, будет равно [c.54]

Если полагать отсутствие в реакционной зоне реактора идеального вытеснения радиальных градиентов температур, то можно составить три уравнения, одно из которых — баланс массы, второе — баланс тепла по реакционной массе и третье — баланс тепла по теплоносителю. Схема тепло- и массообмена в элементе реактора представлена на рис. 9.2. Уравнение баланса массы [c.200]

Для расчета материального и теплового баланса слоя катализатора принята квазигомогенная модель идеального вытеснения [13, 14], не учитывающая обратного перемешивания (так называемой продольной диффузии тепла и вещества) [15, 16], что обеспечивает достаточную точность расчетов рассматриваемых реакторов [17, 18]. [c.437]

В большинстве промышленных реакторов осуществляется отвод тепла непосредственно от зоны реакции. Конструктивно такой реактор обычно представляет собой трубчатый теплообменник с катализатором в трубках и теплоносителем в межтрубном пространстве (см. гл. IV, п. 2). Гидродинамический режим потока в трубке близок к режиму идеального вытеснения. Будем вначале считать, что концентрации реагентов и техшератува одинаковы по всему сечению реактора. Полагая в (V. 8) п (V. 9) Д = 0 и /. = 0, записываем уравнения материального п теплового баланса [c.206]