Гидродинамический режим

Однако для многих трущихся деталей невозможно создать гидродинамический режим смазки из-за конструктивных особенностей узла трения. Кроме того, даже в подшипниках, рассчитанных для работы в условиях жидкостной смазки, в определенные периоды их работы гидродинамический режим трения может нарушаться. Дело в том, что при повышении нагрузки на масляную пленку, при понижении вязкости масла или при снижении скорости движения поверхностей уменьшается толщина пленки. [c.130]

Теплоотдача к кипящему агенту в трубном пространстве осуществляется путем ядерного кипения и двухфазной конвекции в зоне кипения жидкости. В начале зоны кипения пузырьки пара, оторвавшиеся от стенок трубки, тонкой цепочкой движутся в ядре потока вверх. Такой гидродинамический режим называется пузырьковым потоком. В этой области теплопередача происходит только за счет кипепия и практически не зависит от двухфазной конвекции. По мере увеличения паросодержания (доли отгона) тонкая цепочка пузырьков пара увеличивается в объеме и сливается в большие стержни (поршни) пара, которые двигаются вверх в ядре потока. Такой гидродинамический режим называется стержневым потоком. В этой области теплопередача происходит как за счет кипения, так и за счет двухфазной конвекции. При дальнейшем увеличении паросодержания стержни пара сливаются в сплошной поток, несущий в себе капли жидкости. У стенок трубок остается тонкая пленка жидкости, которая имеет форму кольца (если смотреть в торец трубки). Такой гидродинамический режим называют кольцевым потоком. В этой области теплопередача практически осуществляется только двухфазной конвекцией. Влияние кипения на теплопередачу невелико. [c.97]

Сначала рассмотрим более общий случай исключения влияния межфазного массопереноса. Характер температурной зависимости (энергия активации) не может служить в жидкофазных реакциях надежным критерием оценки по ряду причин. Вследствие возможного клеточного диффузионно-контролируемого механизма или ионного характера реакции истинная энергия активации реакции может быть малой. Далее, как указывалось в предыдущем разделе, наблюдаемая температурная зависимость может быть следствием изменения коэффициентов распределения реагентов между фазами. Вблизи критической области такое влияние может быть особенно сильным и сказывается такнлб на соотношении объемов фаз. Наконец, в жидкостях, в отличие от газов, сам коэффициент диффузии зависит от температуры экспоненциально, причем эффективная энергия активации диффузии в вязких жидкостях составляет заметную величину. Поэтому обычно о переходе в кинетическую область судят ио прекращению зависимости скорости реакции от интенсивности перемешивания или барботажа. Здесь, однако, есть опасность, что при больших скоростях перемешивания может наступить автомодельная область, а ири очень интенсивном барботаже измениться гидродинамический режим. В результате объемный коэффициент массопередачи может стать инвариантным к эффекту перемешивания и ввести, таким образом, в заблуждение исследователя. В трехфазных каталитических реакторах этот прием более надежен ири условии неизменности соотношения фаз в потоке. [c.74]

С другой стороны, с увеличением скорости движения трущихся поверхностей и вязкости масла увеличивается сила трения, т. е. возрастают потери мощности на трение. Это противоречие разрешается путем подбора масла надлежащей вязкости для быстро вращающегося вала в подшипнике берут масло меньшей вязкости, для медленно вращающегося — большей вязкости. Гидродинамический режим смазки является наиболее приемлемым для трущихся деталей, так как он обеспечивает малый износ деталей и малые потери мощности на трение. [c.130]

При выборе конструкции реактора следует учитывать ряд технологических факторов природу сырья, объемную скорость подачи сырья, фазовое состояние исходной смеси, тепловой эффект реакции и гидродинамический режим [27—30]. [c.78]

Коэффициент теплопередачи в зоне кипения все время изменяется по высоте трубок. В режиме пузырькового потока он выше, чем в зоне предварительного нагрева. При переходе от пузырькового к стержневому потоку коэффициент теплоотдачи увеличивается и достигает максимума, а затем снижается при переходе от стержневого потока к кольцевому. При дальнейшем увеличении паросодержания паровой поток обладает такой кинетической энергией, что срывает пленку жидкости со стенок трубки. Жидкость при этом оказывается в ядре потока в виде брызг и капель, а паровой ноток соприкасается непосредственно со стенкой трубы. Такой гидродинамический режим называется туманообразным потоком . В этом [c.97]

Дальнейшее повышение скорости газа вызывает начало подвисания жидкости в насадке точка подвисания), когда жидкость все в большем количестве удерживается противоточно движущимся газом. Взаимодействие между фазами происходит на поверхности турбулизированной пленки жидкости и поэтому гидродинамический режим может быть определен, как режим турбулизации двухфазной системы на поверхности насадки. [c.388]

Из приведенной формулы следует, что при жидкостной смазке гидродинамический режим смазки), трение в подшипнике зависит только от вязкости масла и не зависит ни от материала вала и подшипника, ни от состояния трущихся поверхностей. [c.130]

В режиме идеального смешения концентрации реагентов постоянны по всему объему аппарата. Непрерывный переход от резина идеального вытеснения к режиму идеального смешения можво проследить в рамках диффузионной модели, решая уравнение (VI.14) или (VI.15) с граничными условиями (VI.27) и оценивая изменение степени превраш ения и статистических характеристик распределения при уменьшении числа Пекле. Режиму идеального вытеснения соответствует предельный случай Ре оо, а режиму идеального смешения — Ре 0. Все промежуточные режимы иногда определяют как режимы неполного смешения. Согласно сказанному выше, диффузионная модель далеко не всегда пригодна для описания работы реакторов в режиме неполного смешения. При расчет трубчатых реакторов х)на оказывается справедливой только ври больших числах Пекле, когда гидродинамический режим реактора приближается к режиму идеального вытеснения при этом расчет реактора в приближении идеального вытеснения обеспечивает обычно достаточную для технологических целей точность результатов, и влияние продольного перемешивания потока может быть учтено как малая поправка. При расчете реакторов малой протяженности, где продольное перемешивание особенно заметно и могут наблюдаться сильно размазанные функции распределения, необходимо уже учитывать реальную физическую картину процессов переноса вещества, так как диффузионная модель в этих условиях не применима. [c.213]

Основные уравнения. К описанию движущегося слоя полностью применима схема двухфазного потока, рассмотренная в разделе VII.7. Пассивной фазой является поток газа, а активной — газ, находящийся в порах твердых частиц и сорбированный на активной поверхности. Соответственно, эффективная константа скорости межфазной диффузии равна коэффициенту массопередачи р, умноженному на внешнюю поверхность единицы объема твердых частиц Он. Гидродинамический режим обеих фаз близок к идеальному вытеснению. Если адсорбция на поверхности твердых частиц следует закону Генри, уравнения баланса вещества в пассивной и активной фазах движущегося слоя записываются в виде [c.318]

На основе принципа соответственных состояний гидродинамический режим двухфазной системы может быть охарактеризован отношением —-—, где ш — результирующая скорость газа в данном [c.153]

Гидродинамический режим работы тарелок во многом зависит от соотношения нагрузок по газу и жидкости и конструкции тарелок. При больших паровых нагрузках сопротивление течению жидкости по тарелке или через отверстия тарелки стано-68 [c.68]

Гидродинамический режим пассивной фазы принято считать близким к идеальному вытеснению отклонения от идеальности являются, главным образом, следствием различия скоростей подъема пузырей разного размера. Более сложен вопрос о перемешивании потока в активной фазе. В плотном слое твердых частиц, при относительно малых линейных скоростях потока, турбулентные пульсации не играют заметной роли и перемешивание потока может быть следствием только взаимодействия потока с подвижными твердыми частицами. Механизм перемешивания газа в активной фазе кипящего слоя состоит в увлечении твердыми частицами молекул реагентов, находящихся у поверхности частиц и внутри пор и адсорбированных на поверхности. Если основная часть переносимого вещества адсорбирована на поверхности частиц, константа равновесия между ядром потока и приповерхностным слоем связана с удельной поверхностью частиц о и сорбционными свойствами реагентов соотношением [c.311]

Сборка элементов в бескорпусных аппаратах выполняется посекционно, причем число элементов в секциях по ходу раствора уменьшается, что обеспечивает оптимальный гидродинамический режим в аппарате. Параллельное движение раствора между элементами каждой [c.118]

Конструкция аппарата обеспечивает необходимый гидродинамический режим течения раствора, допускает многократный демонтаж и монтаж, при массовом производстве разделительных элементов позволяет обойтись несложным технологическим оборудованием и легко механизировать производственный процесс. Аппарат отличается небольшой металлоемкостью ввиду отсутствия прочного корпуса. [c.121]

Использование изложенной методики позволило установить зависимость статической удерживающей способности от гидродинамических режимов в аппарате и проследить экстремальный характер этой зависимости [И, 14]. Зависимости были получены путем вычитания величины динамической удерживающей способности, определенной как методом отсечки , так и прямым методом из значений полной удерживающей способности, рассчитанных по кривым отклика системы на индикаторное возмущение. Возрастание с увеличением нагрузок по обеим фазам до точки экстремума (лежащей в районе точки подвисания v lv =0,85) объясняется возрастанием активной поверхности насадки по мере увеличения нагрузок по газу и жидкости. Дальнейшее увеличение нагрузок, переводящее систему в более интенсивный гидродинамический режим (Уг/у нв > 0,85), приводит к развитию турбулентности потоков, вовлечению жидкости в застойных зонах в турбулентный обмен и, как следствие, к уменьшению статической удерживающей способности. В режиме развитой турбулентности возникновение застойных зон в насадке маловероятно. Статическая, а также динамическая удерживающая способности, определяемые методом отсечки и прямым методом, в этом режиме принимают примерно одинаковые значения по обоим методам. [c.361]

Кроме того, недостатком кипящего слоя является значительное перемешивание потока газа при движении твердых частиц, что создает неблагоприятный гидродинамический режим, иногда приближающийся к идеальному смешению по газу. Именно наличие меж-фазного сопротивления и продольного перемешивания потока объясняет часто наблюдаемое на практике снижение скорости и избирательности каталитических процессов при переводе их в кипящий слой. [c.269]

Фактор Р определяют, задаваясь расстоянием между тарелками Ят [69] (см. рис. 176). При выборе расстояния между тарелками необходимо учитывать, что при 7 <0,5 гидродинамический режим работы тарелки становится неустойчивым. [c.367]

Во всех предыдущих расчетах ПФ предполагалось, что в зоне отстоя или в отдельных ее частях (отстойники со щелевыми распределительными головками) соблюдается ламинарный гидродинамический режим. При работе на малых производительностях это предположение, вероятно, всегда будет выполняться. С увеличением производительности в аппаратах могут возникать конвективные и турбулентные перемещивания, которые, очевидно,,не будут способствовать улучшению качества отстоя. Момент перехода от ламинарного режима к турбулентному зависит не только от производительности, но и от геометрии потока, его вязкости и различного рода возмущений. Критерием оценки перехода ламинарного режима в турбулентный будет служить число Рейнольдса, которое можно вычислить по формуле П25] [c.132]

Гидродинамический режим в насадочной колонне определяется скоростью- [c.87]

Мембранный элемент (рис. 111-11,6) диаметром 450 мм и площадью фильтрации 0,21 м состоит из двух мембран 4, уложенных по обе стороны дренажного слоя 1, образованного между двумя латунными сетками с ячейками размером 71 мкм. Под мембрану уложен лист ватмана 3 для улучшения условий ее прилегания к дренажному слою. Между ватманом и латунной сеткой располагаются кольца 2 из тонкого жесткого материала, предохраняющие мембраны и ватман от продавливания в ячейки сетки в зоне обжатия. Этим обеспечивается надежный отвод фильтрата из дренажного слоя мембранного элемента наружу. В районе переточных отверстий мембраны и латунные сетки приклеены клеевой композицией на основе клея Циакрин . Конструкция аппарата позволяет подбирать необходимый гидродинамический режим течения раствора, изменяя толщину уплотнительных прокладок и число мембранных элементов в каждой секции. [c.119]

Результаты эксперимента представлены на рис. 7.6 и 7.7, из которых видно, что к увеличивается как с ростом плотности орошения L, так и с возрастанием нагрузки по газу G. Коэффициент обмена находится в обратной зависимости от размера насадки. Последнее объясняется тем, что при фиксированных L ш G гидродинамический режим тем интенсивнее, чем мельче насадки. Кроме того, с уменьшением эквивалентного диаметра насадки d, уменьшается глубина застойных зон. Обработка экспериментальных данных позволяет получить для коэффициента обмена эмпирическое уравнение [c.379]

Уравнение (IV, 349) может использоваться лишь как ориентировочное, поскольку в области I гидродинамический режим работы тарелки отличается большой неустойчивостью и сопротивление ее сильно колеблется. Однако это не имеет большого и практического значения, так как колонны с клапанными тарелками практически не работают в области И. [c.372]

При движении газа (пара) через сухую насадку установлено три гидродинамических режима движения. Гидродинамический режим однофазного потока определяется числом Рейнольдса [c.382]

На рис. 63 показана усовершенствованная установка стабилизации, обеспечивающая нормальный гидродинамический режим работы колонн при уменьшении объема и облегчения сырья за счет подачи в куб АОК предварительно нагретого газа сепарации из ВХ0Д1ЮГ0 сепаратора 1. Этот газ в основном состоит из метана и этана и действует как отдувочный газ. Положительный эффект обеспечивается комбинированным воздействием нескольких факторов. Наличие метан-этановой фракции в нижней части колонны по[тжает парциальное давление компонентов Сз-Ь, вследствие чего снижаются необходимое паровое число и соответственно требуемая тепловая нагрузка на печь. Кроме того, эта нагрузка снижается за счет воздействия отдувочного газа как теплоносителя. [c.211]

Периодический химико-технологический процесс осуществляется в реакторе объемного типа при условии, что реакционная смесь, меняющая свои свойства по мере протекания реакции, находится в одном и том же аппарате, т. е. при неизменной конструкции аппарата и перемешивающего устройства. Изменять в процессе синтеза можно только расход или температуру теплоносителя (хладагента). Поэтому расчеты реакторов объемного типа должны вестись по условиям выполнения требований для наиболее тяжелых с точки зрения теплообмена стадий технологического процесса. Требования, предъявляемые к реакторам объемного типа, существенно зависят от протекаемого процесса. Для полностью гомофазных процессов влияние конструктивных и эксплуатационных параметров процессов сказывается, во-первых, через тепловой режим в аппарате, так как температура влияет на константу скорости реакции [8], а во-вторых, через гидродинамический режим. Соотношение времени гомогенизации , зависящей от организации гидродинамических процессов в реакторе (тг), и времени, необходимого для достижения заданной степени превращения (тн), определяет такое влияние. Для реакций первого порядка Тн имеет вид [c.13]

Гидродинамический режим оказывает влияние на скорость степени превращения сополимеров в ионит только в случае, когда сополимер предварительно набухал в дихлорэтане (рис. 5.22). При набухании сополимера в тионилхлориде влияние гидродинамического режима на скорость превращения сополимера в ионит практически отсутствует. [c.360]

Основное влияние на гидродинамический режим процесса отстоя в дегидраторе оказывает тип ввода сырья. В гл. 6 было показано, что в настоящее время в отстойниках используют вводы трех основных типов нижний, торцевой и через распределительные головки. Наиболее просто определить ПФ для отстойника с вводом сырья через распределительное устройство, расположенное в нижней части аппарата, и отбором сырья из верхней части аппарата (см. рис. 2.5, с. 29). В этом случае капли будут двигаться против потока нефти. Поэтому абсолютная скорость осаждения капли объемом V сложится из скорости движения сплошной фазы к , направленной вверх, и скорости осаждения капли (У), направленной вниз. Если в отстойной части аппарата соблюдается ламинарный режим движения жидкости, то все капли, для которых скорость сплошной фазы больше скорости их осаждения, не осядут и останутся в товарной нефти. Поэтому будет справедливо равенство [c.127]

Мерой применимости закона Дарси служит критерий Рейнольдса, характеризующий гидродинамический режим потока и выражающий отношение инерционных сил к силам трения в потоке [c.184]

Таким образом, при работе отличающихся по частоте вращения и конструкции радиально-лопастных мешалок (разные конфигурации, высота и число лопастей) с постоянным значением критерия Не создается одинаковый гидродинамический режим течения жидкости, характеризуемый профилем образующейся воронки. [c.279]

При расчетах и выборе конструкции реакторов необходимо учитывать ряд технологических факторов объемную скорость подачи сырья, кратность циркуляции водородсодержащего газа, фазовое состояние исходной смеси, тепловой эффект реакции и гидродинамический режим [23, 24]. [c.128]

Чтобы определить основные габариты реактора, необходимо учитывать фазовое состояние сырья при условиях реакции, направление потоков сырья и гидродинамический режим, который зависит от линейной скорости подачи сырья и порозности катализатора. [c.128]

Чтобы определить основные габариты реактора (диаметр и высоту), необходимо учитывать фазовое состояние исходной смеси при заданных условиях реакции, направление потоков сырья и гидродинамический режим, который характеризуется скоростью подачи сырья на спободпое сечение аппарата и порозностью катализатора. [c.79]

В условиях, когда гидродинамический режим приближается к идеальному вытеснению (при малых скоростях газового потока), используют равновесную модель процесса [4]. [c.107]

НИЧНОГО трения вязкость и противоизносные свойства не всегда являются тождественными понятиями. Для того чтобы экспериментально показать это, мы взяли несколько топлив различной и близкой вязкости и испытали их на лабораторных установках. Результаты испытаний представлены на рис. 35. Как видно, топлива одного уровня вязкости могут в десятки и сотни раз отличаться друг от друга по противоизносным свойствам и, наоборот, топлива могут обладать практически одинаковыми противоизносными сврйствами, но значительно отличаться по уровню вязкости. Этими же экспериментами убедительно показано и то, что на лабораторных установках воспроизводится граничный, а не гидродинамический режим трения. [c.64]

Таким образом, с использованием критерия Re" можно моделировать гидродинамический режим течения жидкости при работе геометрически иеподобных радиальпо-лопастиых мешалок. [c.280]

Кристаллизаторы депарафинизационных установок предназначены для проведения процесса кристаллизации компонентов масляных фракций из охлажденных растворов (рафинатов и гачей) в избирательных полярных и неполярных растворителях при прохождении через них с различными скоростями. Для получения и роста кристаллов необходимо обеспечить перемешивание раствора и оптимальный тепловой и гидродинамический режим. Перемешивание и охлаждение раствора улучшает диффузию кристаллизующегося вещества к поверхности кристалла и ускоряет его рост. Одновременно с этим происходит выравнивание температуры раствора в объеме и на поверхностях охлаждения. Ввиду более низкой температуры поверхностей охлаждения на них усиленно идет зародышеобразование и рост кристаллов, которые снижают эффективность теплообмена. Образующиеся отложения кристаллов на внутренних поверхностях трубчатых теплопередающих устройств снимают скребковыми устройствами, вращающимися внутри труб с небольшой частотой. [c.379]

Ско ость жидкофазного окисления парафина зависит от многих факторе в — от концентрации катализатора, температуры, парциального давления кислорода, линейной скорости газа-окислителя и даже от размера отверстий, через которые газ барботирует в ре-акционгую массу. В промышленности концентрацию катализатора ограничивают величиной 0,2—0,3% (масс.) КМПО4 [около 0,10% (масс.) в пересчете па Мп]. При повышении температуры скорость процесс возрастает. Так, одинаковая глубина превращения (30— 35%) достигается при 80°С за ПО ч, при 100 С за 38 ч, при 110°С за 24 ч. С ростом температуры возможен переход реакции в диффу-зионнук область, вследствие чего большое значение приобретает гидродинамический режим в реакторе. [c.383]

Реакции поликонденсации очень медленно протекают при обычной температуре, и поэтому синтез конденсационных полимеров ведут обычно при температурах порядка 150—300° С и даже выше, т. е. температурный режим синтеза является одним из макрокине-тических факторов, влияющих на процесс синтеза. Поликонденсация может быть гетерофазной, например эмульсионной. Эмульсионным может быть также процесс полимеризации, при котором радикальная полимеризация протекает в эмульсии мономера [32], причем реакционная масса в этом случае имеет невысокую вязкость. При эмульсионном процессе синтеза существенное влияние оказывают такие показатели, как размер капель мономера и скорость транспорта мономера к поверхности раздела фаз [46]. Тем самым гидродинамический режим синтеза также является макрокинети ческим фактором, влияющим на процесс синтеза. [c.5]

На теплообмен конвекцией существенное влияние оказывает гидродинамический режим движения теплоносителя и обрабатываемого материала. Режимы движения обрабатываемого материала бывают следующие 1) плотный, когда движение твердых мелкокусковых материалов в слое является результатом перегребания и пересыпания (это основной процесс для. многоподовых печей с вращающимся барабаном, сульфатсоляных и глетных печей) 2) плотный — фильтрующийся — основной процесс для известковообжигательных, фосфоритообжигательных шахтных печей 3) кипящий (псевдоожиженный, взвешенный) слой 4) газовзвесь (псевдогазовый). [c.58]

При движении коллектива частиц необходимо учитывать эффект стесненности, который определяется двумя факторами влиянием соседних частиц эффект концентрации) и влиянием конечных размеров аппарата эффект стенок канала). При этом вместо и Су вводятся соответствующие характеристики и с для коллектива частиц по формулам с =Су1Е , где Е — поправочный коэффициент, учитывающий фактор стесненности и режим обтекания частиц. Так, в широком диапазоне гидродинамических режи- [c.184]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология