Модули соответствие. с элементами

Исходной базой для разработки модулей любых иерархических уровней точности и общности, соответствующих различным элементам ХТС, при автоматизированном проектировании химических производств являются математические модели типовых, технологических процессов. Если известна математическая модель типового процесса, то для получения соответствующих модулей нео б-ходимо эквивалентно преобразовать данные уравнения математического описания в виде некоторой матрицы преобразования Или нелинейной операторной формы, используя методы линеаризации и теории приближения функций. Однако для этой цели в настоящее время наиболее широко применяют методы планирования эксперимента на СЛОЖНОЙ математической модели элемента ХТС, а также методы аппроксимации непрерывных процессов с распределенными параметрами дискретными процессами с сосредоточенными параметрами. [c.63]

В 3 гл.III уже было показано, что вероятность испускания или поглощения света, т.е. вероятность перехода, вынуждаемого внешним монохроматическим электромагнитным полем, пропорциональна квадрату модуля дипольного момента перехода, а для плоскополяризованного излучения при фиксированной ориентации молекулы - квадрату модуля соответствующей компоненты дипольного момента. Поэтому, если матричный элемент дипольного момента перехода по симметрии обращается в нуль, вероятность перехода будет также равна нулю. В таких случаях говорят, что переход запрещен по симметрии, в противном же случае говорят о разрешенных переходах. Установление только лишь на основании соображений симметрии того, являются ли переходы из каждого заданного состояния в состояния той же или другой симметрии разрешенными или запрещенными, носит название отбора переходов, а потому совокупность общих утверждений о том, какие переходы запрещены по симметрии (все же остальные, очевидно, разрешены), носит название правил отбора по симметрии [c.228]

Вероятность перехода I например, для процесса (8.21) выражается квадратом модуля соответствующего элемента р матрицы рассеяния. Поскольку вероятность перехода вычисляется для определенной траектории классических степеней свободы, она зависит, кроме индексов начального и конечного состояния г, ] и I, т квантовой подсистемы, также от параметров, определяющих траекторию классической подсистемы. [c.95]

Ранее отмечалось (см. гл. 4), что основу САПР составляют математические модели элементов, составляющих технологическую схему. Модели могут быть различными по точности, математическому описанию и способу представления. Это либо модели, основанные на уравнениях баланса и фундаментальных закономерностях процессов, либо соответствующие их аппроксимации в виде некоторого приближения. Очевидно, при проектировании желательно иметь модели, обладающие прогнозирующими свойствами (допускающими экстраполирование основных характеристик процесса). Такие модели достаточно сложны, и при их разработке широко используется модульный принцип (на основе различных способов доказательного программирования). Предметная область (или знания об отдельных процессах) обычно включает несколько важных аспектов, которые могут быть описаны различными способами и с различной точностью. Поэтому и модели отдельных процессов могут содержать набор модулей, соответствующих различным уровням иерархии описания процесса. Ясно, что такой набор модулей должен быть некоторым образом упорядочен. Положительным мо- [c.284]

Организующая программа управляет процессом моделирования и выполняет следующие функции ввод оттранслированного описания технологической схемы сборку рабочей программы из модулей соответствующих библиотек ввод физико-химических свойств смеси из банка физико-химических данных и режимных параметров рассматриваемой схемы проверку правильности задания исходной информации и расчет начального приближения по расходам потоков, их составам и профилям температур в системе разделения с помощью мини-моделей элементов интегрирование системы дифференциальных уравнений с использованием модулей релаксации и модулей библиотек элементов схемы организацию прерываний для оперативного вмешательства в процесс расчета. [c.412]

Выражение (86) показывает, что вероятность перехода пропорциональна квадрату модуля соответствующего матричного элемента возмущения. Она отлична от нуля, если е о = по, т. е. если энергия системы сохраняется. [c.97]

Следовательно, этот многомерный процесс является стационарным второго порядка, так как его матричная ковариационная функция зависит только от запаздывания и. Впрочем, для стационарности i) нужно, чтобы выполнялось еще одно условие Поскольку при любом и элементы матрицы Ух(и) не превосходят по модулю соответствующих диагональных элементов матрицы У (0), нужно еще потребовать, чтобы Ух (0) была конечной, т. е. [c.238]

Как показано в разделе 1 настоящей главы, единственными возможными переходами являются переходы между конфигурациями, отличающимися квантовыми числами только одного электрона, равными в одной конфигурации ni, а в другой п 1—1. Прежде всего мы вычислим в схеме нулевого приближения nlm mi квадраты модулей матричных элементов Р, связывающих эти две конфигурации. Элементов, связывающих состояния, отличающиеся квантовыми числами более чем одного электрона, не существует. Не обращающиеся в нуль матричные элементы равны, на основании результатов раздела 6 гл. VI, просто соответствующим матричным элементам одноэлектронной задачи (раздел 6 гл. V) [c.243]

Впервые физически обоснованная четырехэлементная модель была рассмотрена Александровым и Лазуркиным [16]. Для учета особенностей молекулярного строения полимеров, приводящих к резкому отличию их свойств, Бартенев [17] предложил шестиэлементную модель полимера, находящегося в высокоэластическом состоянии (рис. 11.10), в которой упругому элементу о приписывается смысл мгновенного модуля упругости. Элемент Кельвина Е — т]д соответствует высокоэластической составляющей деформации полимеров, связанной с ориентацией и подвижностью сегментов. Наличие у макромолекул больших боковых привесков и полярных групп приводит к замедлению подвижности сегментов, так как образуются весьма прочные межмолекулярные связи, на преодоление которых требуется значительная энергия. [c.165]

Таким образом, коэффициенты Эйнштейна непосредственно определяются фундаментальными физическими параметрами молекул—квадратами модулей соответствующих матричных элементов дипольного момента. [c.21]

В области <б для > 1 условие (1.5.10) разбивается на два условия, одно из которых совпадает с условием (1.7.8) (или условием (1.7.9) для 1) и может быть удовлетворено соответствующим подбором параметров, а второе содержит в знамена теле величину ц и не может быть удовлетворено вблизи точки ц= О,т.е. при возмущении с длиной волны Лг . дая которой линейный модуль упругости элемента нити обращается в нуль. Это-, однако, не исключает возможности применения модели полного захвата для расчета оптимальных параметров распада струи, если выполняется неравенство (1.6.15), поскольку второй максимум на кривой ц(Л),обязанный внутренним течением, может в этом случае оказаться меньше первого, определяемого формулой (1.5.16), и в соответствии с этим время распада за счет однородных деформаций элементов жидкого цилиндра окажется меньше, чем время распада за счет внутренних течений (достаточным условием для возможности использования модели полного захвата при определении этого первого максимума является условие (-1.5.13) . [c.204]

В этом случае можно считать, что организация потоков в напорном и дренажном каналах соответствует перекрестному току. Мембранный элемент такого модуля состоит из двух листов [c.175]

Некоторые модули, используемые при моделировании ХТС, не соответствуют реально существующим элементам системы. К такого типа модулям относятся, например, модуль-калькулятор стоимости модуль расчета материальных и тепловых балансов системы модуль эквивалентного преобразования единиц измерения физико-химических величин и др. [c.327]

Таблица II I. Соответствие между модулями и некоторыми элементами ХТС

Сборка рабочей программы производится следующим образом. Во время работы транслятора определяется, какие элементы составляют систему разделения, и список соответствующих моделей передается управляющей программе. Кроме того, при запуске управляющей программы пользователь должен уточнить, какие модули из библиотеки модулей ступени разделения соответствуют логическим номерам моделей ступеней разделения, приписанных к элементам рассчитываемой схемы. Сформированный в резуль- [c.412]

Основным элементом операционной системы, предназначенной для решения задач потребителя, является прикладное математическое обеспечение. На прикладное математическое обеспечение возложены функции но выполнению необходимых вычислений при решении конкретных задач. В зависимости от рассматриваемого нроцесса, а также от степени детализации его, очевидно, необходимы различные наборы отдельных программ. Поэтому прикладное математическое обеспечение представляет собой совокупность программ (модулей), разработанных и оформленных в соответствии с требованиями системного математического обеспечения и учетом возможностей технических средств. При этом специализированный набор модулей, предназначенных для решения определенной задачи или класса задач, составляет пакет прикладных программ. С позиций использования вычислительной техники пакеты являются базой для построения специализированных операционных систем. [c.45]

Метод Гаусса—Жордана. Как уже отмечалось (стр. 235), в этом методе исключение элементов, кроме диагональных, производится с помощью элементарных преобразований. Номер столбца матрицы, недиагональные элементы которого исключаются, каждый раз выбирается в зависимости от индексов максимального ио модулю элемента строки — главного элемента. Если главный элемент недиагональный, то соответствующим образом производится перестановка строк. Такой выбор главного элемента обеспечивает минимальную вычислительную погрешность. [c.251]

На основе этого модуля на рис. И.15 представлены элементы ХТС в порядке их расчета с указанием входных и выходных потоков, а также коэффициентов распределения. Значения итерационных переменных на предыдущем (старом) шаге итерации обозначены О, и Од, а соответствующие значения на последующем (новом) шаге — О" и 0 . [c.57]

Ясно, что в общем случае базис соя- состоит из шести элементов и что различных модулей жесткости не более шести (всюду ниже номера тензоров базиса и соответствующих модулей жесткости помечены прописными латинскими индексами, которые принимают значения I, II, III,. .., VI повторяющиеся прописные индексы означают суммирование в пределах от 1 до 6. [c.296]

Очень часто при деформации этих систем явления упругой (мгновенной) деформации, запаздывающей упругости и течения накладываются друг на друга и дают характерную картину изменения суммарной деформации во времени, представленную на рис. X, 8. Как можно видеть, под влиянием деформирующей силы, например напряжения сдвига Р, приложенного к системе в момент Т , развивается мгновенная упругая деформация в1. Этой деформации отвечает мгновенный модуль сдвига 1 = Р/г Затем система под действием силы начинает течь в результате необратимой перегруппировки структурных элементов. Одновременно в системе развивается запаздывающая упругость, обусловливающая деформацию ез вследствие обратимой перегруппировки структурных элементов. Этой замедленно развивающейся упругой деформации отвечает модуль сдвига г = Р/ г. Все это приведет к тому, что кривая на рис. X, 8 будет асимптотически приближаться к некоторой прямой, соответствующей течению системы. Если через некоторое время в момент та деформирующее усилие будет устранено, упругая деформация 81 исчезнет со скоростью звука. Далее постепенно исчезнет деформация ег, обусловленная запаздывающей упругостью, а деформация ез, обусловленная течением (истинной релаксацией), останется как необратимая. [c.333]

В оксидах и галогенидах, "как правило, наблюдается соответствие между ковалентностью и степенью окисления элемента. Так, в воде и ковалентность, и степень окисления атомов Н равны единице, в МпОГ — и степень окисления, и ковалентность марганца равны семи. В более сложных соединениях это соответствие пропадает, как, например, у пероксида водорода, в котором степень окисления кислорода равна —1, хотя ковалентность кислорода равна 2. Отсутствует такое соответствие у азота азотной кислоты и ее производных. Степень окисления атома N в азотной кислоте равна по модулю сумме степеней окисления трех атомов О и одного атома Н 3(—2) + 1 = 5 (поскольку сумма степеней окисления отдельных атомов в незаряженной молекуле должна быть равна нулю.) В то же время известно, что азот не может проявлять ковалентность пять, поэтому и в азотной кислоте и ее производных ион М четырехковалентный. Этот ион имеет сам по себе степень окисления 1+, что в сочетании с четырьмя ковалентными связями с атомами О приводит к степени окисления 5. [c.253]

Этому соответствует постепенно замедляющееся нарастание деформации (рис. XI—И) вплоть до предела Yma =тo/G, определяемого модулем упругости гуковского элемента. Такой процесс называется упругим последействием-, он обнаруживается в твердообразных системах с эластическим поведением. Эластическое поведение механически обратимо — снятие напряжения приводит за счет энергии, накопленной упругим элементом, к постепенному уменьшению деформации до нуля, т. е. к восстановлению исходной формы тела. Вместе с тем, в отличие от истинно упругого тела, процесс деформации эластического тела термодинамически необратим — в этом случае происходит диссипация энергии на вязком элементе. Такой модели отвечает, например, затухание механических колебаний в резине. [c.313]

Пусть два вектора и и и связаны соотношением НОт + хНАт)и = = НОти. Поскольку матрица (НОт + хНАт) в силу свойства В2 монотонна, то справедливо равенство и+< и, где и — вектор, элементы которого есть модули соответствующих элементов вектора м, а и — вектор с неотрицательными компонентами, определяемый уравнением [c.137]

Библиотеки полных и мини-моделей элементов системы разделения имеют одинаковую структуру и содержат по одному модулю-для каждого тина элемента. Различие между полными и минимоделями заключается в том, что полные предназначены для моделирования систем но точным математическим описаниям соответствующих элементов, а мини-модели включают в себя только уравнения общего материального баланса и предназначены для проверки корректности задания исходной информации и для автоматического расчета начальных приближений. [c.413]

В случав плоских циклов модули трансформаторов, гираторов и двухсвязных элементов в циклических передачах всегда возникают дважды (т. е. возводятся в квадрат). Таким образом, получаем следующий ряд соответствий элемент — модуль элемента [c.235]

Функции ориентации могут быть вычислены по схеме псевдоафинной деформации и результаты, приведенные на рис. 10.15, показывают, что агрегатная модель в этом случае правильно предсказывает общую картину механической анизотропии. Предсказываемая кривая средних значений по Рейссу для полиэтилена низкой плотности в общих чертах хорощо соответствует экспериментальным данным, включая минимум на зависимости продольного модуля. Он возникает следующим образом. В схеме псевдоафинной деформации з1п 0 монотонно уменьшается, а соз 0 — возрастает с увеличением степени вытяжки, в то время как произведение 81п 0со8 0 проходит червз максимум при степени вытяжки, составляющей примерно 1,2. Таким образом, 33 может проходить через максимум с увеличением степени вытяжки (что отвечает минимуму модуля Юнга Е ) при условии, что 2 1з + значительно больше, чем и 33, которые должны быть приблизительно равными. Теория, предполагает, что модули упругости элементов модели идентичны соответствующим константам высокоориентированного полимера. Для полиэтилена низкой плотности 44 много больше, чем ц и 33, значения которых между собой близки следовательно, эти условия выполняются, и поэтому предсказывается аномалия механической анизотропии. [c.238]

Рассмотрим теперь квадраты модулей матричных элементов Р, связывающих эти конфигурации, выраженные в схеме SLMsMl- Все они выражаются через величины I ( 51 Р 7 51 )Р. которые можно найти при помощи формулы (3.83). Состояния схемы нулевого приближения связаны со схемой SLMsMl при помощи унитарного преобразования, матричные элементы которого отличны от нуля для состояний с одинаковыми Ms и Ml- Поэтому мы можем применить принцип спектроскопической устойчивости к квадратам матричных элементов, расположенных в любой ячейке матрицы, имеющей одинаковые значения индексов строк и столбцов Ms и Ml- Это дает нам возможность приравнять сумму квадратов модулей матричных элементов, расположенных в данной ячейке, соответствующей сумме в другой схеме. Таким образом, получается система уравнений, достаточная для определения величин ( SL Р из которых по формуле (9.6) мы можем получить силу мультиплета. Аналогично случаю применения правила диагональной суммы к энергии, этот метод дает полностью определенный результат только тогда, когда встречается не более одного мультиплета каждого типа. Если имеется несколько мультиплетов одного типа, то этот метод определяет только сумму их сил. [c.243]

Теперь легко показать, что уравнения (Е.1) и (Е.2) соответствуют поведению механической. моде.зн, показанной на фиг. 198, а. Сушествует иескол.м о способов вычисления временной зависимости поведения такой. моде.зи методы вычисления для электрических аналогов этой. модели подробно описаны (см. гл, 3) [4, 5], Для динамических свойств, вероятно, простейший способ состоит в то.м, что ко.мплексные податливости соединяются последовательно, а модули — параллельно, Модуль вязкого элемента ])авен а его податливость равна — 1/ оц. Такн.м образо.м, податливость пары элементов Gl и Tji равна l/ G, /юп. а модуль равен [c.523]

Под модулем понимается математическая модель, построенная в соответствии со специальными правилами (см. с. 44). Модульной принцип заключается в том, что программы пакета формируются как независимые элементы, способные вступать во взаимодействие между собой под управлением организующей программы. Элементами пакета могут быть не только отдельные модели, но и подсистемы. Выделение подсистем в качестве элементов производится по функциональному назначению. Это обусловлено, во-первых, многовариантностью описания отдельных процессов и явлений, когда модели одного и того же процесса отличаются точностью, подходом или степенью детализации, и, во-вторых, уровнем декомпо зиции технологического процесса. Например, интегральные показатели процесса могут быть обобщением исследований начиная С микроуровня, а это означает, что на всех уровнях иерархии про- [c.11]

Принятие решения о точности разрабатываемых модулей зависит от того, исследуются отдельный элемент или система в целом. Например, можно получить точные результаты моделирования ХТС для стоимостных и экономических оценок проектируе.мой системы при использовании неточных модулей, соответствующих некоторым элементам системы, если эти модули незначительно влияют на точность расчета общей стоимости ХТС. [c.111]

Перфорированные оболочки проверяют на прочность как эк-внвале1ггные сплошные, имеющие приведенные характеристики удельную массу, модуль упругости, коэффициент продольной деформации. Методика применима для элементов, изготовленных из пластичных материалов элементы ио условию жесткости перфорируют в соответствии с соотношением r /Rs < 0,018 при степени перфорации т ------ PJF < 0,2, где г — радиус отверстий перформации R — [c.359]

Через определенное время после начала закачкн углекислый газ достигает забоев добывающих скважин и в составе нефтяного газа вместе с нефтью поступает на поверхность. В соответствии со схемой большая часть углекислого газа на сборном пункте отделяется на I ступени сепарации при давлении 0,5—1 МПа и направляется в блок агрегатов высокого давления. Если он оснащен насосами высокого давления, то поступающий с промысла углекислый газ должен быть предварительно сжат в компрессорах, а затем сконденсирован в охладительных установках. Для этого в составе станции высокого давления предусматривается дополнительный технологический элемент (модуль). [c.167]

Конечно, значительно более общее описание различных молекулярных областей и их ориентации получается с помощью трехмерных элементов. В случае поперечной симметрии молекулярные элементы должны определяться пятью константами упругости (или податливостями), ориентацией в одном или двух направлениях и граничными условиями для напряжения и деформации на границе элемента. Фохт [63] исходил в своих расчетах из предположения отсутствия разрыва деформации на всех границах. Реусс [64] предполагал однородность напрялсе-ния. Используя пространственное усреднение констант упругости с,/,п или податливостей 5,,тп молекулярных областей по Фохту или Реуссу, соответственно получают верхний и нил<ний пределы макроскопического модуля [83]. Для пространственной деформации совокупности таких элементов Уорд [84], а позднее Кауш [85] рассчитали зависимости макроскопических модулей упругости от ориентации областей. Расчетные кривые изменения модулей упругости от коэффициента вытяжки, в частности, характеризуются скоростью начального изменения модуля и его предельным значением. Если при вытяжке происходит только переориентация неизменных в других отношениях молекулярных областей, то свойства полностью ориентированного образца долл<ны соответствовать свойствам этих областей. На рис. 2.16 модуль Юнга, рассчитанный в направлении вытяжки в зависимости от коэффициента вытяжки и анизотропии областей, сравнивается с экспериментальными данными [13, 85]. Результаты Уорда и Кауша можно обобщить следующим образом [c.48]

На современном этапе развития метода математического моделирования и системного анализа использование отдельных моделей не характерно для решения задач расчета и проектирования как технологических процессов, так и производств. Даже в простейшем случае математическая модель связана с операционной системой соответствующей ЭВМ и включает, помимо прикладных программ, системные сервисные программы, средства обеспечения диалога, представления входных и выходных данных, информационное обеспечение. Организация взаимодействия элементов пакета производится с помощью управляющей программы чаще всего с произвольной структурой, что позволяет генерировать необходимую последовательность модулей в зависимости от задания. Наличие локальных управляющих программ пакетов повышает эффективность автомномного использования данного пакета и, вообще говоря, упрощает его разработку. Ниже приведены примеры таких пакетов программ, которые в общей системе проектирования могут выступать в качестве подсистем. [c.387]

Алгоритм процедуры INVERSION несколько отличен от представленной последовательности действий при вычислении обратной матрицы. Отличие заключается в том, что преобразования строк каждый раз выполняются после того, как будет найден максимальный по модулю элемент матрицы. Если этот элемент не является диагональным, то производится соответствующая перестановка строк. Все перестановки строк фиксируются во вспомогательном массиве INV. После того как выявлен максимальный диагональный элемент, например, А -го столбца, исключение элементов этого столбца, кроме диагонального, производится в следующем порядке А -я строка делится на диагональный элемент из элементов всех строк вычитается к-я строка, умноженная на исключаемый элемент. [c.241]

Роторы фильтрующих центрифуг представляют собой перфорпроваипые оболочки цилиндрической или конической формы. Наличие перфорации существенно изменяет закон распределения напряжений, обусловливая концентрацию их у отверстий и снижая жесткость оболочек по сравнению с жесткостью сплошных оболочек. В соответствии с ОСТ 26-01-1271—81 перфорированные и конические элементы роторов центрифуг рекомендуются рассчитывать как эквивалентные сплошные элементы, имеющие приведенные физические характеристики — плотность, модуль упругости, коэффициент поперечной деформации. Методпка расчета применима для элементов из пластичных материалов и элементов с перфорированными отверстиями малого параметра r l Rs) < 0,02 (здесь г — радиус отверстия R — радиус средней поверхности элемента ротора s — толщина степки элемента) при степени перфорации с == FJF 0,2 (здесь — плошадь всех отверстий перфорированного элемента F — площадь срединной поверхности сплошного элемента). [c.301]

При изложении методов решения рассмотрены следующие вопросы 1) преобразование Лапласа — Карсона, принцип соответствия и его численная реализация 2) вычисление эффективных модулей 3) асимптотические методы механики композитов — метод гомогенизации и метод Бахвалова — Победри 4) метод осреднения в динамических задачах 5) эффекты дисперсии и затухания волн в полимерах и композитах 6) динамические эффекты, связанные с неоднородностью конструкций 7) вариационные постановки краевых и начально-краевых задач и их реализация по методу конечных элементов 8) принципы построения автоматизированной системы научных исследований (АСНИ) на базе метода конечных элементов 9) метод конечных разностей 10) метод характеристик и метод геометрической оптики для слабо неоднородных комнозитов. [c.6]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология