Двухстадийный процесс

Математическое описание двухстадийного процесса в адиабатическом реакторе идеального вытеснения получим в виде трех уравнений (материальных балансов по А и Алф и тепла) все уравнения записаны для элементарного объема реактора и [c.138]

Питьевые резины. Макромолекулы жидких каучуков, рас-сматриваемых в этой главе, являются карбоцепными, т. е. аналогичными по своей природе соответствующим высокомолекулярным каучукам общего назначения. Характер концевой группы в жидком каучуке определяет выбор вулканизующей системы и, в конечном счете, оказывает существенное влияние на свойства получаемых резин [66—68]. Правильно подобранная система отверждения (удлинитель цепи, сшивающий агент, катализатор, наполнитель, температура и продолжительность процесса и др.), а также метод структурирования (например, одно- или двухстадийный процесс отверждения, порядок смешения и т. д.), являются одними из наиболее решающих факторов, определяющих свойства конечного продукта, [c.441]

Подобные установки строятся также и в других странах, в частности в ФРГ, Англии и Франции. Новые заводы в США проектируют, как правило, по одностадийному процессу. Он более экономичен, так как в нем по сравнению с двухстадийным процессом расходуется меньше пара. Кроме того, при одностадийном процессе отпадает необходимость в разделении бутана и бутиленов. [c.68]

Двухстадийный процесс получения изопрена складывается [c.68]

Математическое описание двухстадийного процесса в адиабатическом реакторе идеального вытеснения получим в виде [c.109]

Если рассматривать растворимость как двухстадийный процесс поверхностной сорбции и смешения конденсированных фаз компонента газовой смеси и вещества мембраны, то константу сорбционного равновесия в уравнении (3.6) можно представить [c.105]

Ho особенно интересно, что п-аллильные комплексы образуются и при двухстадийном процессе взаимодействия олефинов с соединениями переходных металлов [c.104]

Из данных табл. 88 видно, что по термодинамическим соображениям при умеренных температурах целесообразен двухстадийный процесс, т. е. раздельное осуществление дегидри- рования парафина и олефина. Даже в условиях высоких конверсий парафина и олефина при их раздельном дегидрировании проведение сложной реакции с одновременным получением олефина и диена наталкивается на термодинамические ограничения, причиной которых является повышенное содержание водорода в равновесной смеси. Термодинамические ограничения отсутствуют лишь при температурах выше 1000 К или при 1000 К и давлении в системе около 0,01 МПа. [c.316]

Показатели Двухстадийный процесс Клауса с доочисткой (Сульфрен) Двойной" нестационарный процесс Клауса [c.169]

В табл. 4.23 приведены для сравнения показатели двойного нестационарного процесса и традиционного двухстадийного процесса Клауса с доочисткой хвостовых газов (процесс Сульфрен). При одинаковой степени извлечения серы нестационарный процесс является более дешевым и экономичным. [c.169]

Технологический комплекс производства стирола оформляется в виде двухстадийного процесса [c.228]

Впервые в СССР стали применять двухстадийный процесс производства бутадиена из бутана. [c.236]

Синтез формальдегида осуществляется на основе метанола либо каталитическим окислением в паровой фазе, либо последовательным окислением и дегидрированием [114]. Каталитическое окисление смеси паров метанола и воздуха проводится в стационарном слое катализатора при атмосферном давлении. Так как метанол и воздух образуют взрьшоопасные смеси при концентрации 6—37% (об.) метанола пр температуре 60 °С, то промышленные процессы ведутся при концентрациях метанола около 50% (об.) В двухстадийном процессе используется серебряный катализатор, и обе реакции протекают одновременно [c.263]

Разделяющими агентами в двухстадийном процессе выделения аро.матических углеводородов могут быть неароматические углеводороды. Так, очистка бензола от примесей последних может быть произведена путем двухступенчатой азеотропной ректификации, при которой в первой стадии разделяющим агентом является неароматический углеводород [289]. Процесс осуществляется следующим образом. В первой стадии к исходной смеси добавляется избыток неароматического углеводорода с т. кип. 75—85°, образующий с бензолом азеотроп с 40—60% содержанием последнего. Подходящим углеводородом является, например, циклогексан. Отогнанный в первой стадии процесса азеотроп разделяется путем азеотропной ректификации с полярным разделяющим агентом, например, с метанолом, этанолом, ацетоном, метилэтилкетоном, ацетонитрилом и др. В виде дистиллата отгоняется азеотроп разделяющих агентов первой и второй стадий процесса в кубе получается чистый бензол., [c.276]

Схема двухстадийного процесса каталитической гидроочистки представлена на рис. 2.3. Процесс включает начальную гидроочистку, промежуточную очистку, окончательную гидроочистку и очистку полученного продукта. [c.41]

Для достижения достаточно высоких степеней гидрирования ароматических углеводородов и соединений серы при умеренном давлении водорода были проведены исследования, направленные на разработку двухстадийного процесса гидроочистки, заключающегося в последовательном проведении гидрообессеривания и гидродеароматизации. [c.43]

Рис. 2.3. Схема двухстадийного процесса каталитической гидроочистки по методу фирмы "Topse" 1,9 — реакторы соответственно первичной и окончательной гидроочистки 2 — теплообменник 3 — ребойлер 4 — холодильник 5 — нагреватель 6 — аппарат аммиачной промывки

Двухстадийный процесс рекомендовано проводить в следующих условиях парциальное давление водорода 3.5-4 МПа температура гидрообессеривания в начале и в конце цикла соответственно и (t,-t-30 ) температура деароматизации в начале и в конце цикла соответственно t2 и (12+30°С). [c.46]

Для процесса Ьотах и позднее R D Unibon фирма ПОР разрабатывает серию катализаторов для гидрообессеривания тяжелого дистиллятного сырья и отбензиненной нефти R D-5, R D-5a, R D-7, R D-8. Катализатор R D-8 прошел проверку в промышленных условиях при гидрообессеривании кувейтской нефти. Загруженный в реактор одностадийного варианта процесса он в течение 327 сут обеспечивал степень удаления серы 75%. После этого пробега катализатор обладал еще высокой активностью, хотя содержание отложившихся на нем металлов составляло 45% от всей массы катализатора. Этот катализатор рекомендуется использовать в I ступени двухстадийного процесса. Для П ступени рекомендуется использовать R D-7, R D-5a, характеризующиеся меньшей накопительной способностью по металлам, но обладающие высокой начальной активностью в реакции удаления серы [91, 92]. [c.112]

Модель дает неплохое совпадение с экспериментом. Тем не менее, как отмечено в работе [87], принятые авторами [77] условия отрыва не вьшолняются при низких и высоких скоростях образования капли. Авторы [87] предложили модель, в которой рассматривается также двухстадийный процесс образования каш1и. Однако объем капли в конце первой стадии определяется из баланса не только сил тяжести и поверхностного натяжения, но также силы сопротивления и силы динамического давления жидкости. Для определения времени отрыва используется найденная из эксперимента и представленная в виде корреляционного соотношения скорость центра капли в момент отрьша. Модель проверена в широком диапазоне изменения параметров и дает удовлетворительное совпадение с экспериментом. Существенным недостатком является то, что формулы, по которым проводятся вычисления, слишком громоздки. Подводя итог сказанному, отметим, что в настоящее время трудно рекомендовать надежный и удобный метод расчета отрывного объема капель в динамическом режиме, основываясь только на полуэмпирических моделях. Для проведения инженерных расчетов можно использовать эмпирические корреляции. Одна из таких корреляций рекомендована в работе [84]. [c.57]

SOI oxo-pro ess двухстадийный процесс получения спиртов из алкенов гидроформилированием алкенов в альдегиды и последующим гидрированием альдегидов в спирты процесс оксосинтеза ф. СОИ [НР, 44, N И, 249, [c.701]

Отличительной особенностью реакций каталитического дегидрирования углеводородов является сравнительно низкая конверсия в условиях, при которых крекинг не является заметной реакцией. Так, в осуществленном в промышленности у нас в стране двухстадийном процессе дегидрирования бутана суммарный выход бутадиена составляет около 107о при избирательности менее 70% в одностадийном процессе дегидрирования бутана, широко применяемом за рубежом, выход бутадиена — около 12% при избирательности процесса 50—54%- [c.681]

Высокие выходы целевых продуктов при минимальных энергетических затратах обеспечивают высокую экономическую эффективность процессов окислительного дегидрирования углеводородов. Технико-экономические расчеты, выполненные Гипрокаучуком [45], показывают, что замена на второй стадии двухстадийного процесса дегидрирования бутана (дегидрирование бутенов на катализаторе КНФ) окислительным дегидрированием на висмутмолиб-деновых катализаторах приводит к снижению себестоимости бутадиена на 25 % . [c.694]

Первая попытка объяснить механизм тримолекулярных реакций принадлежит Траутцу, который рассматривал их как двухстадийные процессы. Первая стадия полностью равновесна [c.176]

Процесс прямого одностадийного получения бутадиена из к-бутана разработан фирмой Гудри и применяется на заводе в Эль-Сегундо (Калифорния). Выход бутадиена по этому методу составляет около 55% вес., а при двухстадийном процессе его получения (через бутилен) 55—60%. [c.66]

На рисунках а и б по мере введения катализатора аммиак диссош1ирует на азот и водород. Суммарный объем газа возрастает и поршень перемещается вправо. На рисунках в и г катализатор выдвигается из камеры. N2 и Н2 вновь соединяются с -образованием NHз, в результате объем газовой смеси уменьшается и поршень перемещается влево. Этот само-поддерживающийся двухстадийный процесс мог бы использоваться для вращения маховика и служить неограниченным источником даровой энергии, однако на практике это невозможно (см. текст). [c.195]

Мембраны. Первые инженерные разработки по извлечению водорода с помощью металлических мембран на основе сплзеов палладия начаты 15—20 лет назад. Процесс выделения водорода предлагали проводить при температурах от 673 до 900 К в одну 19] или две ступени [10, II]. Степень регенерации водорода достигает 90% (одноступенчатое разделение при давлении исходного газа 15 МПа и давлении пермеата 0,2—0,3 МПа) и 98,5% при двухстадийном процессе (давление в напорном канале до 45 МПа, давление пермеата I ступени — 3—7 МПа, II ступени — атмосферное). Одно из достоинств металлических мембран — возможность получения водорода, практически не содержащего примесей. Так, применение мембран на основе сплава палладия с серебром в установках каскадного типа английской фирмы Джонсон Маттей Металс [12] позволило получить пермеат, содержащий 99,99995% (о б.) Иг- Отметим, что для. .этого необходимо, чтобы концентрация водорода в исходной смеси была не менее 99% (об.) Н2. Процесс проводится при температуре 550— 600 К под давлением х2, МПа. Производительность установки от 14 до 56 м ч высококонцентрированного водорода. Однако в промышленности металлические мембраны на основе палладия и его сплавов используются редко, в основном из-за дефицитности и высокой стоимости мембран, необратимого отравления палладия, необходимости поддержания высоких температ ур. [c.272]

Однако порядок реамции по коксу оценивается не одинаково. Г. М. Панченков и Н. В. Голованов [44] рассматривали реакцию окисления конса как последовательный двухстадийный процесс, первой стадией которого является образование поверхностного кислородного соединения (комплекса), а второй — его разрушение. Предложенный механизм основан на экспериментальных данных авторов. При постоянной монцент- [c.75]

Изучено влияние временн пребывания угля в зоне реакции на выход жидких и газообразных продуктов при применении полунепрерывной аппаратуры для быстрого нагрева и охлаждения. Уже за 40 с образуется 4,5% масла и 38% газа. С увеличением времени контакта до 15 мин выход газа (93% метана, 7% этана) вырастает до 80% без увеличения выхода масла. Делается вывод о двухстадийности процесса — сначала карбонизация, затем медленное превращение карбонизированного остатка в газ без образования масла С цел >ю подбора сырья для получения высококалорийного газа из углей испытана гидрогазификация углей различных марок, полукокса и антрацита. Максимальный выход газа (94%) получен из полукокса (состав газа 82-92% СН , 8-15% СгНе, 1-3% СдНв). Выход масла выше всего из лигнита. Масла выкипают до 300 С и содержат менее 4% асфальтенов. Из полукокса и антрацита масло не образуется, из антрацита получен коронен с небольшим выходом [c.22]

Другой метод фоторазделения основан на изотопно-селективной фотодиссоциации. Для увеличения содержания бедного изотопа в смеси осуществляют одно- или многофотонное возбуждение его колебательных уровней с последующей диссоциацией колебательно-возбужденных молекул либо ультрафиолетовым, либо иртенсив-ным инфракрасным излучением. В двухстадийном процессе фотодиссоциации подвергаются оба разделяемых изотопа. В результате фотодиссоциации молекул исходные вещества, содержащиеся в поле изотопа, переводятся в отличные по свойствам соединения, которые разделяются известными методами. [c.179]

Присадка ИХП-109 получается конденсацией алкилфенола с формальдегидом и последующей нейтрализацией продукта конденсации гидроксидом кальция [88, с. 61. Двухстадийность процесса синтеза присадки — конденсация и нейтрализация — позволяет осуществлять контроль качества полупродуктов, а также обеспечивает получение стабильных свойств присадки. Конденсацию проводят в щелочной среде при 60—65° до образования 2,2-метилен- [c.197]

Очевидно, что при использовании катализаторов деароматизации с умеренной гидрообессеривающей активностью получить экологически чистое дизельное топливо в одну стадию нельзя. Поэтому была использована комбинация из двух катализаторов. Следует отметить возможность применения на первой стадии катализаторов гидрообессеривания, хорошо зарекомендовавших себя в промышленных условиях. Принятая пос./1едовательность операций в предлагаемом двухстадийном процессе позволяет поддерживать оптимальные условия как на стадии гидрообессеривания, так и на стадии деароматизации. [c.46]

Показатели двухстадийного процесса получения топлива ДЛЭЧ-В IOS] [c.50]

Снижение капитальных затрат достигается также разработкой проиессов, состоящих из меньщего числа промежуточных стадий, илн даже одностадийных процессов, если это не ухудща- т другие показатели производства. Так, при синтезе ацетальдеги-да из этилена раньше применяли двухстадийный процесс (через промежуточное получение этанола), а теперь он заменен одностадийным окислением этилена [c.21]

В связи с этим был предложен двухстадийный процесс производства триэтилалюминия, состоящий в предварительном синтезе трпизобутилалюминия и последующем взаимодействии его с этиленом [c.310]

При двухстадийном процессе с участием уксусного ангидрида реакцию ведут в двух разных аппаратах. В первом используют ( )отохимическое инициирование, причем в реакционную массу пводят уксусный ангидрид и поддерживают температуру 40°С, при которой образуется ацетилсульфопероксид. Второй этап осущест-нляют при 60 °С в другом аппарате, куда поступают реакционная масса из первого реактора и смесь сернистого ангидрида с кислородом. [c.342]

Оба метода получения алкилсульфонатов (реакциями сульфохлорирования и сульфоокисления) имеют свои достоинства и недостатки. При первом расходуется много ш,елочи и хлора, который бесполезно теряется в виде трудно используемых отходов. В этом отношении сульфоокнсление более выгодно, но зато при нем растет потребление сернистого ангидрида и побочно образуется серная кислота, а при двухстадийном процессе требуется дополнительно уксусный ангидрид ( =90 кг на 1 т сульфоната). Все сказанное привело к тому, что процессы сульфохлорирования и сульфоокисления получили примерно одинаковое распространение н промышленности. Из-за отмеченных недостатков и пониженных моющих свойств получаемых алкилсульфонатов оба метода имеют сравнительно небольшое значение — на них приходится лишь 3— 5% от общего производства анионоактивных ПАВ. [c.342]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология