Прямоток теплоносителей

Пп— признак противоточности в первом ряду комплекса. Первым считается ряд аппаратов (элементов) по ходу теплоносителя, отдающего тепло, начиная с он, т. е. от входа этого теплоносителя Пп = О — общий прямоток теплоносителей в первом ряду (/он, /ви — в одном, первом элементе (аппарате) первого ряда или /ок, вк — в крайних элементах (аппарата.х) первого ряда), Пп = 1 — общий противоток теплоносителей в первом ряду (/он, вк — в одном, первом элементе (аппарате) первого ряда нли /о , вн — в крайних элементах (аппаратах) первого ряда). [c.25]

Рис. 1.2. Схема аппарата с параллельным током (прямотоком) теплоносителей и его температурное поле.

Пусть с одной стороны стенки (рис. V1I-17) движется с массовой скоростью Gi более нагретый теплоноситель, имеющий теплоемкость с,. С другой стороны стенки в том же направлении движется более холодный теплоноситель, массовая скорость которого равна G , а теплоемкость с . Допустим, что теплоемкости постоянны и теплообмен между движущимися прямотоком теплоносителями происходит только через разделяющую их стенку (поверхностью F). Процесс теплопередачи является установившимся, или непрерывным. [c.301]

Уравнение (VII,89) является уравнением теплопередачи при прямотоке теплоносителей. С помощью уравнения (VI 1,89) по заданной тепловой нагрузке Q и известным начальным и конечным температурам теплоносителей определяется основная расчетная величина — поверхность теплообмена. [c.302]

Основные виды взаимного движения теплоносителей схематически представлены на рис. 9 прямоток — теплоносители протекают параллельно и в одном направлении (рпс. 9, а) противоток — теплоносители протекают параллельно в прямо противоположном направлении (рис. 9, б) перекрестный ток (рис. 9, в). Помимо таких простых схем движения, на практике осуществляются и сложные одновременный прямоток и противоток, многократно перекрестный ток (рис. 9, г, д) и т. д. [c.35]

Таблица У1.9. Схемы противотока и прямотока теплоносителей

Качественно характер изменения температур теплоносителей вдоль поверхности теплообмена затрагивался в разд. 7.6.1. В ряде технологических задач необходимо знание локальных температур теплоносителей Т и / в различных точках теплообменной поверхности, иначе говоря — количественных закономерностей их изменения по Р. Это позволит, в частности, найти конечные температуры Г "и /" в задачах эксплуатации. Для иллюстрации подходов к отысканию упомянутых закономерностей обратимся к прямотоку теплоносителей при их движении в режиме ИВ и без изменения агрегатного состояния. [c.565]

Проиллюстрируем особенности и эффекты ячеечной модели применительно к теплообмену (в свете примера и схемы, рассмотренных в разд. 8.2 и на рис. 8.6). При ИВ температурные кривые для прямотока теплоносителей изображались жирными линиями Г и /, а при ИП (в условиях сохранения тех же температурных напоров — входного Д/i и выходного Д/2) — штрих-пунктирными. Пусть теплообменник теперь разделен на три равные секции (/, II и III) с поверхностями F/Ъ каждая, причем соответственно ЯМ в каждой секции (ячейке) потоки теплоносителей движутся в режиме ИП. Тогда мы получим (рис. 8.17) выравненные температуры в пределах отдельных секций — со скачкообразным изменением Т и / (разумеется, и Д/у, где / — номер секции) от секции к секции — пунктирные линии. При этом лишь в III секции Д////= Д/2, в двух других Д//, Д/// > Д/2. [c.631]

Иллюстрацией диффузионной модели применительно к теплопереносу в случае прямотока теплоносителей могут служить температурные кривые на рис. 8.6 (пунктирные линии). Чем ниже интенсивность Пр.П (т.е. выше значения Peg), тем ближе пунктирные кривые к сплошным жирным линиям, отвечающим движению теплоносителей в режиме ИВ. Соответственно средняя движущая сила Д/ср при некотором конечном значении Peg (ограниченное Пр.П) превышает величину Д/2 (температурный напор при ИП), но остается менее д/in (средний температурный напор при ИВ). С возрастанием числа Реэ наблюдается постепенное приближение Д/ср к величине Д/in. [c.637]

Для случая прямотока теплоносителей (пунктирные линии на рис. УИ-22, в) можно воспользоваться соотношениями для предыдущего случая, если заменить выражения а, Ь и с [c.360]

В случае прямотока теплоносителей вне широкой трубы и в кольцевом пространстве (рис. VII-23, б — пунктирная кривая) мы располагаем следующей исходной системой уравнений [c.365]

Прямоток теплоносителей может быть также единственным вариантом осуществления процесса в тех случаях, когда заданными параметрами являются поверхность теплообмена и конечные температуры обоих теплоносителей и нежелателен (или недопустим) перегрев или переохлаждение каждого из потоков. [c.237]

При прямотоке теплоносителей их конечные температуры и "г могут быть определены по формулам из курса теплопередачи [Л. 10] [c.48]

Здесь специфична запись функции эффективности ряда элементов Фэр. Она зависит от двух факторов от схемы движения теплоносителей в ряду (общий прямоток теплоносителей, Пп = 0 общий противоток теплоносителей, Пп = 1) п от унификации элементов в ряду (одинаковые элементы, Пу = О, разные элементы, Пу = 1). Следовательно, возможно четыре вида рядов э лёментов и восемь видов рядов, состоящих из пар элементов. Все эти случаи рассмотрены дальше. Всем величинам, относящимся к элементу, присвоен индекс э . [c.166]

Результаты расчета, использованные для составления графика на рис. 2-13, приведены в табл. 2-2. В отличие от противотока значение асимптот, к которым приближаются е, меньше единицы, за исключением случая, когда и "мин/ макс=0. Для случая, когда 1 мин/И макс= 1, максимально возможная эффективность при -прямотоке теплоносителей составляет только 60%, или половину значения эффективности для противотока. Если й мин/ 1макс = 0, ТО уравнение (2-14) упрошается и может быть представлено в виде [c.26]

Были изучены три режима высокотемпературного процесса карбонизации крупногранулированного лигнина 1) в противотоке теплоносителя и гранул лигнина с. влажностью 58—60% (табл. 3, опыт 5) 2) в противотоке теплоносителя и воздушносухих гранул лигнина (опыт 6) 3) в прямотоке теплоносителя и гранул лигнина с влажностью 58—60% (опыт 7). [c.119]

Отфильтрованный раствор сливается в сборник 9, откуда погружным насосом перекачивается в сборник 10. В этот сборник подают 50%-ный раствор аммиачной селитры. Из сборника 10 раствор насосами высокого давления подают в распылите.чьную с тпилку 11. Теплоносителем в сушилке служат отходящие из кальцинатора 13 газы и продукты сгорания природного газа из топки 14. Сушка осуществл-яется в условиях прямотока теплоносителя и раствора. Газы входят в сушилку при температуре 140 °С и выходят при 130—140 °С. Газ, отходящий из сушилки, проходит циклон 12, где отделяется фосфатная пыль, которую направляют в кальцинатор. [c.221]

При тепло- и массобмене вслед за увлажнением (участок кривой Аа) может следовать процесс осушения воздуха (участок абВ на рис. 2-4) или, наоборот, сначала осушение, а затем увлажнение в зависимости от того, имеет ли место противоток или прямоток теплоносителей. [c.68]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология