Коррозия сварных соединений алюминия и его сплавов

Присутствие в уксусной кислоте 10 мг/л хлорного железа вызывает язвенную коррозию алюминия аналогично действует металлическая ртуть, ацетаты ртути, железа, меди в концентрации 5 мг/л [103]. Окислители бихромат, азотная и фосфорная кислоты являются ингибиторами коррозии алюминии в уксусной кислоте. Легирование алюминия магнием до 3,5%-марганцем до 1,2%, кремнием до 5%, медью до 0,25%, хлором до 0,25% не изменяет стойкости металла в уксусной кислоте. Сварные соединения алюминия и его сплавов обладают такой же стойкостью, что и основной металл. Увеличение содержания [c.52]

Более высокую, чем прокат, сопротивляемость язвенной коррозии проявляет литье из алюминиевых сплавов. Сварные соединения по стойкости против язвенной коррозии приближаются к алюминиевому литью. Заметно усиливает коррозию алюминия и его сплавов присутствие на них остатков сварочного флюса. С этой точки зрения особенно перспективным и ценным становится метод аргоно-дуговой сварки, выполняемой без применения сварочных флюсов. [c.142]

При создании металлических конструкций возникает необходимость соединения различных металлов. Механические соединения — сварные, паяные, заклепочные и болтовые — не всегда эффективны. Известно, что сварка разнородных металлов — очень сложный технологический процесс, а в некоторых случаях, например при сварке магния с алюминием, образуются хрупкие соединения. Затруднительна сварка листов различной толщины. Кроме того, при контакте двух различных металлов возможно образование гальванической пары, способствующей возникновению коррозионных явлений. Пайка легких сплавов еще более сложный, а кроме того и менее надежный способ по сравнению с пайкой сталей. Невозможность полного удаления из некоторых паяных конструкций остаточных флюсов приводит к коррозии металла. Сверление отверстий под заклепки и болты увеличивает затраты времени и удорожает производство. Кроме того, наличие отверстий снижает прочность металлических конструкций. Сварные, паяные, заклепочные и болтовые соединения металлов подвержены коррозии, как правило, не герметичны и имеют негладкую поверхность. [c.304]

Наиболее опасными видами коррозии алюминиевых сплавов являются межкристаллитная коррозия и коррозионное растрескивание. Более высокой стойкостью обладают сплавы, не содержащие в своем составе медь. Промышленный алюминий марок АД и АД1, сплавы с марганцем АМц, сплавы с магнием АМг2, АМгЗ обладают высокой коррозионной стойкостью и могут применяться в морских и тропических условиях. Методы производства полуфабрикатов не оказывают влияния на их коррозионную стойкость. Сварные соединения из этих сплавов по коррозионным свойствам близки к основному металлу. [c.74]

Циклические испытания разнородных сварных соединений 08Х15Н5Д2Т—ВВ8—0Т4 показали, что вставка имеет пониженную коррозионную стойкость. Уже после первого цикла испытаний на сплаве ВВ8 отмечалось образование черных сыпучих продуктов увеличение числа циклов приводит к усиленной коррозии. Рентгеновским фазовым анализом установлено, что продукт коррозии сплава ВВ8 — оксид ванадия. Однако прочность сварных соединений остается высокой. При механических испытаниях, проведенных после коррозионных испытаний, разрушение в основном имеет вязкий характер. Вставки из сплава ВВ8 должны быть защищены от коррозии, и в производство была внедрена металлизация алюминием в сочетании с лакокрасочным покрытием. [c.184]

С целью дополнительной проверки коррозионной стойкости сталей углеродистой и Х18Н10Т, сплава ХН78Т, алюминия и титана были изготовлены лабораторные сварные змеевиковые подогреватели газа из этих металлов. Конструкция змеевика представляла собой образец напряженного металла. Снаружи змеевики обогревали нитрат-нитритным расплавом, находившемся в стальном кожухе. Внутри змеевиков нагревали аммиак, пропускаемый со скоростью 2 м1сек. При эксплуатации этих змеевиков более 2000 ч поверхность металла, подвергавшаяся воздействию расплава при 500° С, имела удовлетворительный внешний вид (покрыта тонкими плотными пленками продуктов коррозии), не было обнаружено коррозионного растрескивания основного металла и его сварных соединений. На изогнутой поверхности змеевика из углеродистой стали наблюдалось более интенсивное отслаивание [c.156]

Высота спирально навитых ребер ограничена пределом растяжения металла на вершине ребра в процессе его навивки. Этот предел может быть увеличен посредством шлицевания вершины винтовых ребер (см. рис. 2.1, ж) или с помощью складок у основания ребер (рис. 2.7, з). В зависимости от назначения навитая спиралью лента может быть припаяна мягким или твердым припоем или приварена роликовым швом к трубе, впрессована в прорезанную канавку или завальцована. Стенки канавки можно плотно осадить при заваль-цовке для жесткого сцепления с ребрами. Достоинство предлагаемых конструктивных исполнений с использованием механических, сварных или паяных соединений заключается в том, что ребра могут изготавливаться из материала, обладающего высокой теплопроводностью, например меди или алюминия, в то время как трубы — из более дешевых, прочных и коррозионностойких сплавов (углеродистых и нержавеющих сталей). На рис. 2.7, з представлены оребренные трубы с круглыми или квадратными выштампованными ребрами с дистанциопирующими распорками у основания. Для создания механически прочного соединения эти ребра могут быть напрессованы на трубы или припаяны мягким или твердым припоем. Напрессовывание ребер на трубу является дешевой операцией, применяемой для теплообменников, работающих при низких температурах, когда коррозия невелика пайка мягким или твер-. ым припоем, будучи более дорогой операцией, рекомендуется в тех случаях, когда высокая температура или коррозия ослабляют прессовую посадку и термическую связь между трубами и ребрами [61. Пальцевидные ребра, показанные на рис. 2.7, и, находят широкое применение в конструкциях многих тппот( котлов. Их преимуществом перед плоскими ребрами являются большая механическая прочность и устойчивость по отношению к коррозии и эрозии. [c.29]

При относительно малой аэрации (например, в спокойной воде) нержавеющая сталь находится в малоустойчивом пассивном состоянии и поэтому будет малоэффективным катодным контактом, способным лишь немного ускорять коррозию железных сплавов и заметнее — сплавов более электроотрицательных, подобных алюминию. Так, например, для конструкций из низколегированной сгали допустимы соединения заклепками или сварными швами из нержавеющей хромо-никелевой стали. При таких, имеющих относительно небольшую площадь, конструктивных элементах из нержавеющей стали последняя остается вполне устойчивой за счет электрохимического защитного эффекта и лишь в очень небольшой степени увеличивает общую скорость коррозии сопряженной с ней низколегированной стали. Наоборот, если поверхность нержавеющей стали очень велика по сравнению с поверхностью низкоуглеродистой стали (чугуна, цинка или алюминия), то хотя нержавеющая сталь и не является таким активным катодом, как медь, тем не менее появляется опасность значительного ускорения коррозии более отрицательного металла за счет контактной коррозии. [c.416]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология