Скорость общей коррозии

Для изготовления различных конструкций в химическом машиностроении чаще всего применяют листовой металл. Поэтому для коррозионных испытаний использовали листы отожженых сплавов. Конкретный состав сплавов и технология их изготовления бьши приведены в гл. I. Скорость общей коррозии определяли, как это принято, по уменьшению массы образца после коррозионного воздействия агрессивной среды за данный отрезок времени, отнесенному к площади его поверхности и продолжительности испытаний, т.е. размерность скорости коррозии г/(м ч). Зная плотность металла (для опытных сплавов она в каждом случае определяется гидростатическим взвешиванием), скорость общей коррозии легко перевести на глубинный показатель коррозии (мм/год), что имеет больший технический смысл. Этот показатель будет использоваться в дальнейшем в качестве характеристики коррозионной стойкости тугоплавких металлов. [c.59]

Рис. 2. Влияние температуры на сероводородное растрескивание и скорость общей коррозии сталей

Далее по уменьшению значимости влияния следуют такие факторы, как содержание и парциальное давление кислых компонентов, а также температура транспортируемой среды. Согласно [3], характер коррозионных процессов существенно изменяется в зависимости от соотношения парциальных давлений кислых компонентов в системе при повышении парциального давления сероводорода увеличиваются количество проникающего в сталь водорода и скорость общей коррозии при возрастании парциального давления углекислого газа увеличивается скорость общей коррозии стали (рис. 3). [c.11]

Установлено, что вредное влияние на коррозионное поведение металлов оказывают растягивающие напряжения. Постоянные растягивающие напряжения (внешние или внутренние) увеличивают скорость общей коррозии металла примерно пропорционально их величине (рис. 230) и часто ухудшают распределение коррозии (что более опасно), переводя ее из общей в местную, вызывая в частности коррозионное растрескивание. [c.333]

Условием КРН является совместное действие растягивающего напряжения и специфической среды. Типичные примеры таких сред для некоторых металлов приведены в табл. 7.1. Следует заметить, что анионы, разрушающие металл при КРН, могут не оказывать влияния на скорость общей коррозии. КРН аустенитной [c.136]

Как известно, в зависимости от соотношения парциальных давлений кислых компонентов в системе характер коррозионных процессов существенно меняется. При повышении давления сероводорода увеличиваются количество проникающего в сталь водорода и скорость общей коррозии. При росте парциального давления СО2 возрастает скорость общей коррозии стали [44-46]. Язвенная коррозия развивается преимущественно по нижней образующей труб в местах их контакта с водной фазой. Сопротивляемость сталей сероводородной коррозии существенно зависит от температуры. Минимальная стойкость стали наблюдается при температурах от плюс 18 до плюс 25 С [44]. [c.110]

Малые добавки- в низколегированных сталях не оказывают заметного влияния на скорость общей коррозии в воде и почве, однако состав стали играет большую роль в работе гальванических пар, определяющих коррозионную стойкость при гальванических контактах. Например, в большинстве природных сред стали с малым содержанием никеля и хрома являются катодами по отношению к углеродистой стали вследствие повышения анодной поляризации. Причина этого объяснена на рис. 6.15. И углеродистая, и низколегированная сталь, взятые в отдельности, корродируют с приблизительно одинаковой скоростью / ор, ограниченной скоростью восстановления кислорода. При контакте изначально различные потенциалы обеих сталей приобретают одно и то же значение гальв- [c.127]

Коррозионная усталость проявляется в разнообразных водных средах, в отличие от коррозионного растрескивания, вызываемого определенными, специфичными для каждого металла ионами. Под действием коррозионной усталости происходит разрушение стали в пресной и морской воде, в конденсатах продуктов сгорания, в других распространенных химических средах при этом чем выше скорость общей коррозии, тем быстрее металл разрушается вследствие коррозионной усталости. [c.157]

При кратковременных испытаниях в водных средах при комнатной температуре наименьшая скорость общей коррозии наблюдается в интервале pH = 7- 12 (рис. 13.3). В кислых или сильнощелочных средах агрессивное воздействие обусловлено в основном выделением водорода. При pH >> 12,5 цинк быстро реагирует с образованием растворимых цинкатов согласно реакции [c.236]

Скорость сероводородной коррозии также растет с увеличением парциального давления сероводорода до 0,2 МПа. Дальнейшее увеличение давления практически не отражается на скорости общей коррозии. [c.219]

Таким образом, при достаточно высоком парциальном давлении двуокиси углерода и сероводорода скорость общей коррозии металла труб и оборудования газовых промыслов практически стабилизируется. Например, скорость коррозии металла на АГКМ всего в несколько раз выше, чем на ОНГКМ, хотя парциальное давление сероводорода и двуокиси углерода на АГКМ больше в 35 и 25 раз соответственно. [c.219]

Ингибиторная защита предусматривает обеспечение надежной работы всех элементов оборудования скважин, шлейфовых газопроводов, сепараторов, теплообменников и газопроводов большого диаметра. Применение ингибиторов должно приводить к снижению скорости общей коррозии металла до величин, не представляющих какой-либо опасности для технологического оборудования, а в случае сероводородной коррозии — к резкому уменьшению наводороживания металла и к потере им пластических свойств, то есть, в конечном итоге, к снижению опасности сероводородного растрескивания. [c.221]

Гутман Э.М., Шаталов А.Т., Зайнуллин P. ., Зарипов P.A. Определение толщины стенок газопромысловых труб с учетом изменения скорости общей коррозии и напряженного состояния металла//Коррозия и защита трубопроводов, скважин, газопромыслового и газоперерабатывающего оборудования.-1979.- № 2.- с.15-19. [c.400]

Несмотря на то что определенная таким способом скорость общей коррозии оказывается несколько завышенной, а скорость локальной коррозии - несколько заниженной по сравнению с реальными, индикаторы коррозии в основном достаточно надежно характеризуют интенсивность и характер коррозии металла котлов, работающего в отсутствие большого теплового потока. [c.4]

Если конденсат подщелачивать едким натром (рН = = 8,5), наблюдается уменьшение общей скорости до 0,07 мм/год. Увеличение концентрации хлоридов в конденсате от 10 до 150 мг/кг усиливает общую коррозию. Заметного различия в скорости общей коррозии при изменении концентрации хлоридов от 10 до 40 мг/кг практически не наблюдается, хотя местная коррозия в первом случае выше, чем во втором. На рис. 14 пред- [c.24]

Рис. 19 Зависимость скорости общей коррозии стали К от температуры раствора хлоридов при рН=8,5 и полном насыщении воздухом. Концентрация ионов С1-, мг/кг

При оценке скорости общей коррозии металлов плотность коррозионно го тока может быть приближенно определена из выражения [99] [c.187]

Опыт эксплуатации конструкций в различных морских средах показывает, что существует несколько наиболее распространенных видов коррозионного разрушения, непосредственно влияющих на работоспособность конструкции. Скорость общей коррозии стали в различных районах мирового океана находится в пределах 30— 100 мкм/год но, как правило, не она определяет срок службы конструкции. [c.30]

Рис. 1.18. Зависимость скорости общей коррозии стали к от pH при 40 С

Присутствие в конденсате нитратов, хроматов и прочих окислителей снижает скорость общей коррозии, но при малой их концентрации может вызвать локальную коррозию. [c.22]

Зависимость скорости общей коррозии стали в конденсате от pH показана на рис. 1.18 [21. Увеличение pH конденсата, содержащего кислород, сильно уменьшает, а затем и вовсе прекращает процесс коррозии, причем величина pH, необходимая для полного прекращения процесса коррозии, должна быть тем выше, чем выше концентрация кислорода и температура конденсата. [c.23]

Постоянные растягивающие напряжения ( внешние и внутренние) yвeлviчивaют скорость общей коррозии металлов и могут вн8-вать коррозионное растрескивание, характеризующееся обравова-нием трещин в плоскостях, нормальных к направлению растягивающих напряжений. [c.40]

Длительный нагрев (до 1000 ч) вызывает, например, ускорение коррозии сплавов Д16 и АК8, а сплавы системы А1—2п—Mg снижают или практически не изменяют интенсивности коррозионного разрушения [39]. Максимальная скорость коррозии характерна для сплава АК8, поверхность которого имеет глубокие коррозионные поражения, причем усиление чувствительности к питтинговой коррозии отмечается именно в той области температур, где тормозится скорость общей коррозии. Сплав 52 корродирует равномерно без следов местных поражений. Коррозия сплава Д16 менее равномерна, п на поверхности образцов после испытаний в горячих растворах имеются отдельные местные поражения небольшой глубины. [c.107]

Натрий двухромовокислый, а также его смесь с натрием ( к>сфорнок ИСлым при концентрации до 100 мг/л, даже судя по их влиянию на скорость коррозии, не обеспечивают необходимой степени защиты. Скорость общей коррозии углеродистой стали при концентрации натрия двухромово кислого 150—200 мг/л снижается в 4—5 раз по сравнению со скоростью коррозии в воде без добавок, однако характер поражения стали близок к питтинговой коррозии. [c.223]

Для того чтобы коррозионный процесс оказывал влияние на усталостную прочность, скорость коррозии должна превышать некое минимальное значение. Эти величины удобно определять путем анодной поляризации опытных образцов в деаэрированном 3 % растворе Na l. При этом скорость коррозии рассчитывают по закону Фарадея из плотностей тока и определяют критические значения, ниже которых коррозия уже не влияет на усталостную прочность. (Эти измеренные плотности тока не зависят от общей площади поверхности анода.) Значения минимальных скоростей коррозии при 30 цикл/с для некоторых металлов и сплавов приведены в табл. 7.5. Можно ожидать, что эти значения будут увеличиваться с возрастанием частоты циклов. Для сталей критические скорости коррозии не зависят от содержания углерода, от приложенного напряжения, если оно ниже предела усталости, и от термообработки. Среднее значение 0,58 г/(м сут) оказалось ниже общей скорости коррозии стали в аэрированной воде и 3 % Na l, т. е. 1—10 г/(м -сут). Но при pH = 12 скорость общей коррозии падает ниже критического значения и предел усталости вновь достигает значения, наблюдаемого на воздухе [721. Существование критической скорости коррозии в 3 % Na l объясняет тот факт, что для катодной защиты стали от коррозионной усталости требуется поляризация до —0,49 В, тогда как для защиты от коррозии она составляет —0,53 В. [c.160]

Исследованиями ЮЖНИИГИПРОГАЗа установлено, что в условиях минимального коррозионного воздействия эксплуатируются межблочные коммуникации емкость Е-01-выходной коллектор УКПГ при эффективной низкотемпературной сепарации. Все остальные линии эксплуатируются в присутствии электролита. Согласно рис. 3, все межблочные коммуникации, линии обвязки и шлейфы скважин-доноров подвержены сероводородному коррозионному растрескиванию. Прогнозируемая скорость общей коррозии составляет 0,1-0,3 мм/год. В диапазоне рабочих температур скорость общей коррозии металла относительно невысока, а его стойкость к сероводородному растрескиванию также является низкой (рис. 3). [c.13]

Отмеченные закономерности были учтены при выборе объекта для первого промышленного применения аэрозольного метода ингибирования коррозии газопроводов неочищенного сероводородсодержащего природного газа. Им стал газопровод Зеварды-Мубарекский газоперерабатывающий завод (протяженность — около 100 км диаметр — 1020 мм давление газа — 5,6 МПа скорость газового потока — около 1 м/с), в транспортируемом по нему газе содержится более 1% H2S и около 4% СО2. На газопроводе был произведен монтаж стационарной аэрозольной установки с форсункой, предложенной фирмой Se a (Франция). Установка работала в непрерывном режиме около года. Контроль эффективности ингибиторной защиты осуществляли периодически в течение 238 суток. Ингибирование проводили неразбавленным (100%-ная концентрация) ингибитором СЕКАНГАЗ с расходом 15 л/сут. Образцы-свидетели устанавливали на различных участках газопровода. Результаты длительных испытаний ингибитора свидетельствуют [146] не только о его высокой эффективности, но и об эффективности аэрозольного метода в целом. Толщина ингибиторной пленки в различное время и на разных участках газопровода составляла от 0,5 до 3,2 мкм. Скорость общей коррозии металла была очень низкой и изменялась от 0,0001 до 0,006 мм/год. Содержание водорода в металле находилось на уровне металлургического и не превышало 3 см /ЮО г. За время испытаний изменение пластических свойств металла зафиксировано не было. [c.227]

Соединения АОД, ДОД, АОФ и ДИ практически не влияют на параметры катодной реакции и, следовательно, на механизм выделения водорода. При введении в коррозионную среду соединений 01, 02, МД и КБ величины кинетических параметров близки к расчетным значениям, 1юлученным по теории замедленного разряда. По-видимому, в данном случае лимитирующей является стадия разряда. Поскольку кинетика коррозии металла в кислых сероводородсодержащих средах определяется реакцией катодного выделения водорода, соединения 01. 02, МД и КБ, эффективно препятствуя этому процессу, значительно снижают скорость общей коррозии. [c.184]

В США для погружаемых морских конструкций наиболее употребительны сплавы системы А1-М различных составов. В табл. 3 представлены усредненные данные о скоростях общей коррозии и глубине питтингов после зкспозиции в морской воде и в иле, а в табл. 4 указан химический состав исследованных алюминиево-магниевых сплавов. [c.23]

За период почти двухлетних опытно-промышленных испытаний не наблюдалось нарушений в работе системы подачи и распределения КИГИК. Скорости общей коррозии сталей марок СтЗ, 20, А350-1 и контролируемого оборудования были незначительными (табл. 41), а в большинстве случаев оставались на порядок ниже допустимой величины. Не превышало предельно допустимых значений и среднее содержание ионов железа в технологических средах всех УКПГ, эксплуатируемых с ингибитором И-25-Д. [c.158]

Табтца 41. Среднее значение скорости общей коррозии стального оборудования (по показаниям датчика коррозиометра СК-3) [c.158]

Наблюдается слабая тенденция понижения коррозионной стойкости ванадия при умеш>шении степени его чистоты, т.е. при увеличении содержания примесей внедрения (Ы, С, О). Однако изменение скорости коррозии при этом не превышает обычных значений разброса результатов испытаний на коррозионную стойкость. Данных о влиянии чистоты на коррозионную стойкость других тугоплавких металлов найти не удалось. Однако с большой долей вероятности можно считать, что коррозионная стой-коть тугоплавких металлов (скорость общей коррозии, определяемая по уменьшению массы) не зависит от чистоты металла. [c.58]

По коррозионной стойкости Мо значительно превосходит высоконикелевые сплавы и титан. Согласно приведенным выше данным, в Н2 SO4, как и в дрзггих кислотах (НС1, H2SO4), по коррозионной стойкости молибден занимает промежуточное положение между ниобием и танталом (см. рис. 41, 42). Необходимо отметить, что ни различие в химическом составе молибденового сплава, ни технология его изготовления (вакуум-плавлен-ный, спеченный), ни структурное состояние (наклепанный, рекристаллизованный) не влияют на скорость общей коррозии, определяемую весовым методом. В связи с этим все промышленные сплавы, если их рассматривать как коррозионностойкие, можно объединить под общим названием — молибден. Несмотря на одинаковую скорость общей коррозии, [c.90]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg l2 [58]. Увеличение концентрации водного раствора НгЗО монотонно снижает время до разрушения закаленной стали (см. рис. 58), хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии [c.170]

Изменение строения двойного слоя, связанное с повышением общей концентрации электролита, приводит к уменьшению толщины двойного слоя и увеличивает, следовательно, градиент поля при постоянной величине электродного потенциала. По-видимому, с этим обстоятельством связан подбор опытным путем в качестве модельного электролита для ускоренных испытаний стали на коррозионное растрескивание насыщенного раствора Mg l2 [64]. Увеличение концентрации водного раствора Н2504 монотонно снижает время до разрушения закаленной стали, хотя концентрационная зависимость скорости общей коррозии имеет два максимума. Это явление можно объяснить адсорбционным эффектом Ребиндера и усилением избирательности коррозии, т. е. локализацией растворения под действием напряжений. При максимальных напряжениях ниже предела текучести скорость общей коррозии высокопрочных сталей увеличивается всего в несколько раз [22], а коррозионное растрескивание наступает быстро, что обусловлено локализацией растворения напряженного металла. В опытах [132] с концентрированной серной кислотой поверхность стали не имела следов коррозии, хотя образцы растрескивались в течение нескольких минут. По-видимому, под влиянием одновременно действующих кислоты высокой концентрации и механических напряжений происходят локализация коррозии, адсорбционное понижение прочности (эффект Ре- биндера) и, следовательно, повышение склонности к коррозионному рас- трескиванню. [c.172]

Рис. 104. Влияние статических механических напряжений на скорость общей коррозии трубной стали 17ГС в среде нефть + 3%-иый хлорид натрия (1 1). П — показатель коррозии

В результате исследования было установлено, что хотя скорость общей коррозии (по потере массы) с ростом скорости потока до 0,6 м/с возрастала на порядок, значение ее [0,06 г/(м Ч)] было небольшим и не могло служить причиной наблюдаемых ускоренных разрушений сварных соединений, поскольку термодеформационный цикл сварки, оказывая теплофизическое воздействие на металл, определял различие физико-механического состояния и связанные с ним локальные различия в коррозионном и электрохимическом поведении металла в различных зонах сварного соединения. Неоднородность физико-механического состояния зон сварного соединения (неравномерное распределение остаточных макро- и микронапряжений, химического состава, различия в структуре) увеличивала механохимическую неоднородность и служила причиной возникновения коррозионно-механических разрушений. [c.237]

Таким образом, путем оптимизации технологии сварки, сочетания сварочных материалов и режимов термообработки можно управлять электрохимической гетерогенностью и стойкостью сварных соединений трубопроводов с целью получения равностойкого (с основным металлом) сварного соединения. При достижении равностойкости сварного соединения в зоне шва снижается или полностью подавляется возможность локальных разрушений и локальное значение скорости коррозии шва выравнивается со значением скорости общей коррозии основного металла. [c.242]

Нами были получены токовые кинетические зависимости для короткозамкнутой гальванопары СОП — старая поверхность в системе углеродистая сталь — 3 %-й водный нейтральный (pH = = 7) раствор Na l и, для сравнения, данные по скорости общей коррозии тех же сталей, найденные весовым методом. Токовые характеристики гальванопар снимались при условии превышения площади катода над площадью анода (СОП) в 1000 раз (наиболее характерные приведены на рис. 4). В этих условиях исходная поверхность служит уже практически неполяризуемым катодом [57]. [c.77]

При коррозии в морской воде играет очень важную роль не только скорость общей коррозии, но и глубина питтинговой коррозии, которая, в свою очередь, зависит и от биологической активности среды. Сравнительные данные общей и питтинговой коррозии для стали показаны на рис. 1.15 [221, из которого видно, что в начальный период средняя глубина питтинговой коррозии растет намного быстрее, чем общей коррозии. [c.18]

Таблица 5.3. Скорость общей коррозии к Ст45 и защитный эффект растворов ( сфатов [13]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология