Соединение паяные

ГОСТ 26126-84. Контроль неразрушающий. Соединения паяные. Ультразвуковые методы контроля качества. [c.21]

ГОСТ 19249-73 Соединения паяные. Основные типы и размеры. [c.191]

Этот существенный пробел удачно восполняет представляемая читателю книга. Она называется Вакуумные уплотнения , однако ее содержание выходит далеко за пределы этой темы. В качестве вакуумных уплотнений автор рассматривает не только неразъемные соединения (паяные и сварные) и разъемные фланцевые сочленения, но и ряд других узлов и органов управления, входящих в состав сов- [c.3]

Сварка плавлением цветных металлов. Сварные соединения. Типы, конструктивные элементы и размеры. — Взамен ОСТ 26 04—478—72 в части сварки алюминиевых сплавов и меди и ОСТ 26 04—481—72 в части сварки латуни Соединения паяные. Основные параметры, — Взамен ОСТ 26 [c.16]

Проволока сварочная из сплава на медной основе. (Ред. 1—76) 105 772—79 Соединения паяные. Технические требования [c.17]

Коэффициент прочности сварного шва ф выбирается в зависимости от типа сварного шва. По нормам Госгортехнадзора для стальных аппаратов для двусторонней автоматической сварки <р=1, двусторонней ручной сварки ф = 0,95, односторонней ручной сварки с подкладкой ф = 0,9, односторонней автоматической сварки ф = 0,8, односторонней ручной сварки ф = 0,7, для соединений, паянных твердыми припоями, принимают ф = 0,7. Коэффициент прочности сварных швов для цветных металлов несколько ниже, чем для стали. [c.37]

Из приведенных микрофотографий видно, что соединения, паянные абразивным методом, обладают сравнительно низкой коррозионной стойкостью, тогда как соединения, паянные по никелевому подслою в тех же средах, не подверглись заметной коррозии. [c.197]

Эти выводы подтверждаются результатами механических испытаний, которые показывают, что соединения, паянные абразивным методом, обладают низкой коррозионной стойкостью в коррозионноагрессивных средах. Так, в течение 3 и 4 недель все образцы, испытывавшиеся в 3%-ном растворе поваренной соли, разрушились от коррозии без приложения внешней нагрузки, а после трехмесячного пребывания во влажной камере паянные абразивным методом швы резко снизили механическую прочность. В то же время соединения, выполненные по никелевому подслою, практически сохранили свою прочность и после полугодовых испытаний (табл. 54). [c.197]

Ниже рассмотрена замена адсорбента (алюмогеля) в адсорберах с мягкой пайкой. В последних конструкциях адсорберов соединения, паянные мягким припоем, отсутствуют, что значительно упрощает прокаливание адсорбента подогретым до 220 сухим воздухом непосредственно в адсорбере. Опыт эксплуатации адсорберов показал, что заменять адсорбент (алюмогель) следует не реже одного раза в три года, так как за это время он измельчается и загрязняется маслом. [c.252]

Покрытие наносят по описанной выше технологии. Пайку деталей из алюминиевого сплава Д16 с N1—Р покрытием осуществляют паяльником с применением стандартного оловянно-свинцового припоя ПОС-61 и флюсом на основе хлористого цинка с добавкой хлористого аммония. После 30 сут коррозионных испытаний в 3%-м растворе хлористого натрия паяное соединение имело такую же прочность, что и до коррозионных испытаний (4,7 кгс/мм ), тогда как соединения, паянные абразивным методом оловянно-цинковым припоем эвтектического состава без никель-фосфорного подслоя, уже на третий день испытаний начали самопроизвольно, без приложения нагрузки разрушаться. [c.253]

Установлено, что при введении в припои системы 5п—РЬ с содержанием 40, 63 и 90 % 5п никеля в виде порошка с чистотой 99,94 при температуре 1550 °С в количестве 1, 3, 5, 10 и 15 % (при нагреве в кварцевых ампулах) сопротивление срезу соединений, паянных припоем РЬ —63 % 5п —Ю % N1, возрастает в 1,5 раза по сравнению с соединениями, паянными припоями, не содержащими никеля, и составляет 45 МПа. Заметное увеличение прочности в паяных соединениях наблюдается при введении в тот же оловянно-свинцовый припой более 5 % N1. Введение никеля позволяет осуществлять пайку при увеличенных зазорах (шириной более 0,3 мм). [c.87]

Прочность соединений, паянных припоями системы 5п—РЬ, зависит от соотношения в них олова и свинца, а также от состава паяемого металла. Прочность соединений из меди или латуни, [c.87]

Дополнительное упрочнение припоя Сё— (10—40 % 2п возможно при добавлении к нему 0,0001—0,3 % Са и (или) Ме. Эти добавки также повышают теплостойкость припоя и улучшают его растекаемость. Временное сопротивление разрыву стыковых соединений из низкоуглеродистой стали, паянных этим припоем, составляет 248,9—253,8 МПа (с припоем без этих добавок 210, 7 МПа). Временное сопротивление разрыву соединений при температуре 200 °С составляет 40,2—42,6 МПа, тогда как для соединений, паянных припоем без добавок кальция и магния, в этих же условиях оно равно 28,1 МПа. Коррозионные испытания паянных соединений в течение 500 ч в 3 %-ном растворе поваренной соли показали незначительное снижение их прочности. [c.97]

Соединения, паянные припоями системы Ае—Си—2п—Сё, теплостойки примерно до 400 °С, а припои системы Ае—Си—2п— 106 [c.106]

После п йки стали 20 легкоплавкими припоями с применением в качестве флюса водного раствора хлористого цинка сопротивление срезу соединений, паянных оловом при зазоре 0,1 мм, составляет (в среднем) 32,3 МПа, при пайке припоем ПОС 40— 33,9 МПа, ПСр 2,5—27,4 МПа. При изменении ширины зазора от 0,1 до 0,3 мм сопротивление срезу не изменяется. [c.314]

Соединения из коррозионно-стойких сталей, паянные серебряными припоями системы Ае—Си—2п—Сё с 50 % Ag, легированные 3 % N1, имеют высокую стойкость в морской воде и каустике. Соединения, паянные припоями системы Ае—Си—1п с 40 %Ае, легированные 2 % N1, нашли применение в пищевой промышленности [16]. [c.110]

Припои системы Си—N1—В, содержащие 97 % Си, не испаряются в пустотах, но соединения из стали, паянные такими припоями, более склонны к окислению и химической эрозии, чем соединения, паянные припоями с палладием. Бор является компонентом медных припоев, наиболее активно влияющим на меж-кристаллитное проникновение припоя в сталь (при В 0,5%). Зазоры при пайке высоколегированных сталей такими припоями должны находиться в пределах 0,05—0,2 мм. [c.128]

Соединения из алюминия и его сплавов, паянные припоями на основе олова или олово — свинец, могут использоваться только после нанесения на них специальных лакокрасочных покрытий или в вакууме, инертных газовых средах. Соединения, паянные цинковыми припоями, изготовленными из цинка с повышенным содержанием примесей олова, свинца, сурьмы, кадмия, склонны к развитию в паяных швах межкристаллитной коррозии, и поэтому такие припои для пайки алюминиевых сплавов, особенно для пайки изделий, работающих в кипящей воде, изготовляют из цинка чистоты 99,99. [c.265]

Достаточно высокая коррозионная стойкость проводов из алюминия, паянных легкоплавкими припоями, может быть обеспечена при предварительном цинковании паяемой поверхности (толщина цинкового покрытия до 2 мкм) и лужении в ванне с расплавленным оловом. Поданным А. А. Суслова и И. С. Григорьевой, плакирование алюминиевых сплавов цинком обеспечивает высокую коррозионную стойкость соединений, паянных оловянными припоями. [c.272]

МПа ПОС 40—67,6 МПа ПСр 2,5—5,09 МПа сплавом Розе — 21,3 МПа существенно влияет на временное сопротивление при пайке стали 20 встык оловом и оловянно-свинцо-выми припоями перегрев припоя. При перегреве припоя на 100 °С выше температуры ликвидуса временное сопротивление разрыву стыковых соединений, паянных припоем ПОС 40, в среднем снижается с 67,6 до 53,3 МПа, ПОС 61— с 5,9 до 29,4 МПа оловом — с 67,6. до 44,1 МПа и сопровождается увеличением пористости шва, что, вероятно, и снижает прочность соединений. [c.314]

Расчетный предел прочности срезу соединений, паяных мягкими и твердыми припоями, Мн1м [c.170]

Индиевый припой со свинцом (50 % 1п —50 % РЬ) по своим технологическим свойствам близок к припоям 5п-/РЬ, но в отличие от них слабо растворяет золото и не охрупчивает его. Соединение из золота, выполненное этим припоем, обладает в 100 раз более высокой термостойкостью к термоциклированию в интервале температур — 50-Ь+155°С, чем соединения, паянные припоем, содержащим 63 % 5п — 37 РЬ, хотя сопротивление срезу нахлесточ-ных соединений ниже при применении припоя с индием. Соединения, выполненные припоем 50 % 1п —50 % РЬ, рекомендуют использовать в изделиях, работающих при температуре до 125 °С [16]. [c.83]

Никель с никелем может паяться эвтектическим серебряномедным припоем (рис. 2-29) или сплавами золото — медь и золото — медь — никель (табл. 2-19 и 2-18). Конструкция никелевых соединений, паянных припоем на основе серебра, должна исключать возможность возникновения каких-либо напряжений в соединении, так как никель и сплавы никеля (например, ковар) имеют склонность становиться хрупкими после контакта с расплавленным серебром. Паянные серебряным припоем никелевые соединения можно считать надежными лишь до температуры 250°С. При более высоких температурах их прочность снижается из-за Окисления, Если необходима устойчивость к окислению при температурах вплоть до 1100°С, в качестве припоя можно использовать некоторые сплавы типа (Ы), Сг, В, 51)—см, поз. 24, 40 в табл. 2-18. [c.58]

Вакуумноплотные соединения, паянные твердым припоем. Для получения вакуумноплотного паяного соединения соединяемые детали должны быть плотно пригнаны так, чтобы оставался только необходимый зазор, величина которого определяется применяемым приноем и конфигурацией соединения. Твердый припой используется в виде проволоки, колец, фольги, полос или электролитического покрытия. Очищенные (разд. 2, 2-3) и собранные детали нагреваются (разд. 2, 2-2) до температуры плавления припоя. Припой затекает в зазоры мелсду деталями (под действием капиллярных сил), где он затвердевает и соединяет детали одну с другой. [c.68]

Большое число соединений в аппаратах глубокого охлаждения, кроме сварки, производится пайкой мягкими и твердыми припоями. Соединения малонагруженные паяют мягкими о.товянно-свин-цовистыми припоями ПОС 90, ПОС 40, ПОС 18, ПОС 4—6, Пайку мягкими припоями всегда производят внахлестку (фиг. 170, б). Соединения, паянные мягким припоем, остаются прочными до температуры 120° С учитывая это обстоятельство и возможную нерав- [c.380]

Полностью прогреваемые системы. Эта категория включает в себя системы, сконструированные таким образом, что в них могут прогреваться не только корпус, но и базовая плата вместе с ее уплотнением, а также и все элементы, подсоединенные ниже этой платы . Основная трудность этой задачи связана прежде всего с прогревом соединений. Можно использовать стеклянные системы на основе спаев стекла с металлом или стекла со стеклом. Однако применение таких систем ограничено из-за относительно небольших характерных для них размеров и сложности процедуры их вскрытия и герметизации. Такие системы можно сделать также разборными, если использовать для уплотнения металлические прокладки, см. разд. 4Б, 3). Тип корпуса вакуумной камеры определяется в первую очередь выбором метода соединения. Паяные стеклянные соединения обусловливают использование небольших стеклянных колб или ламп, тогда как ка основе соединений с металлическими прокладками можно создавать универсальные металлические камеры больших диаметров (для исследовательских работ). Для отжига камера, базовая плита и все подсоединяемые к ней компоненты накрываются электрическими печами. В прогреваемых системах одинаково часто применяются как диффузионные, так и геттеро-ионные насосы. Варианты конструкций таких систем обсуждаются в работе Зафирополоса и де Теддео [297]. Использование диффузионного насоса в таких системах требует более тщательного устройства отражателей и ловушек, чем это требуется для стандартных оперативных на-пылительных установок. Для увеличения быстроты откачки и улучшения предельного вакуума широко практикуется дополнительная откачка с помощью криопанелей или геттерных насосов. Как оказалось, очень эффективным способом задержки обратной миграции масла из насоса является установка на высоковакуумной стороне колпака титано-геттерного насоса последовательно с цеолитовой ловушкой [298]. [c.299]

И В атмосферных условиях, а на фиг. 108 — микроструктура соединений, паянных абразивным методом в исходном состоянии, после шестимесячных испытаний в атмосферных условиях и четырехнедельных испытаний в 3%-ном растворе хлористого натрия. [c.196]

Основными факторами, влияюшими на уменьшение времени простоев агрегатов являются широкое внедрение метода узлового ремонта ликвидация подавляющего числа соединений, паянных мягким припоем, которые являются постоянными очагами появления неплотностей. [c.350]

Сокращение непроизводительных простоев оборудования в ремонте. Оонов1ными факторами, влияющими на уменьшение времени простовв агрегатов, являются широкое внедрение метода узлового ремонта ликвидация подавляющего числа соединений, паянных МЯ1ЛКИМ припоем, которые являются постоянными очагами появления неплотностей. [c.304]

Через 6 ч включают азотодувку, а через 5 ч после пуска азотодувки начинают подавать пар в калорифер. Температура греющего азота, идущего по ходу фракций, должна повышаться медленно — от 15 до 45 °С в течение 4—5 ч. Это необходимо для постепенного отогрева аппарата, так как резкие изменения температуры могут привести к нарушению фланцевых соединений, паяных швов медной аппаратуры и уплотнений трубок в трубных решетках. [c.93]

При варианте а затекание композиционного припоя, укладываемого у зазора, возможно лищь при содержании в нем < 25 % наполнителя. Механические свойства соединений, паянных такими припоями, удовлетворительны при зазорах шириной 0,5—0,8 мм. [c.70]

Соединения, паянные припоем № 1, не корродируют в кипящей воде после выдержки в течение 100 ч (Пат. № 55-60-40 Япония, кл. В 23 К 35/28, С 22 С 18/04), паянные припоем № 4 — имеют хорошую коррозионную стойкость в промышленной атмосфере [30] и сопротивление срезу паяных соединений Тср = 65,8н-- 74,6 МПа. Припой № 6 нашел применение для абразивной пайки и для пайки с газопламенным нагревом (по данным Е. А. Подольского и др.), припой № 8—для ультразвуковой пайки труб погружением, припой № 9 — для флюсовой пайки (по данным А. А. Савицкого и Р. Е. Есинберлина). Коррозионная стойкость припоя № 3 обеспечивается при использовании цинка чистотой 99,99. [c.100]

Н. Н. Tyfop кaя предложила заменить никель палладием (1 —5 %), германием (9—11%). Содержание серебра в таких припоях составляет 9—11 %, Си — остальное. Температура пайки 940—970 °С. Соединения, паянные такими припоями, стойки в тропической атмосфере и не испаряются в вакууме. [c.110]

О. Кнотек установил, что сохранение высоких механических свойств, характерных для соединений, паянных припоями с 40 % Ае, может быть обеспечено и после пайки припоями, содержащими серебро в пределах 30 Ае 40 %, при условии, если содержание меди и цинка определяется по формулам %Си= 19 + +0,8(40 — % Ае) и % 2п = 22 + 0,2( 40— % Ае), Сё — остальное. Предложены припои, содержащие 13—28 % Ад, 25—40 % Си, 20—35 % 2п, 10—25 % Сё, легированные 0,5—5 % N1 и 0,05— 0,5 % 51. У этих припоев электросопротивление, коррозионная стойкость и механические свойства не ниже, чем у припоев, содержащих более 38 % Ag. [c.110]

Припои на медно-германиевой основе Си— (15—20) % Ое перспективны для пайки многих материалов — меди, вольфрама, молибдена, никеля, железа, коррозионно-стойкойстали 12Х18Н9Т. Припои, содержащие до 10 % Оа, хорошо обрабатываются давлением в холодном состоянии с промежуточным отжигом. При введении в них кремния, никеля и олова до 3—5 % величина краевого угла смачивания составляет 8—27°, т. е. не хуже, чем у золотых припоев. Из припоев изготовляют фольгу и проволоку. Припои такого класса отличаются низкой эрозионной активностью, низкой упругостью пара в высоком вакууме при 700 °С и обеспечивают высокую прочность паяных соединений. Паяные соединения сохраняют вакуум-плотность после длительного хранения в условиях тропиков и работают при температуре до 600 °С в циклическом режиме, после холодной деформации и отжига имеют структуру твердого раствора (ТУ 48-31-443—75 и ТУ 48-21-534—76) [21]. [c.128]

Палладиевые припои с титаном относятся к высокоплавким припоям и имеют температуру солидуса 1440 °С (припой ]МЬ 14). Соединения-, паянные таким припоем, могут работать до температуры 1640 °С [18]. Припой № 2 (см. табл. 27) применяют также для пайки графита с графитом или с тугоплавкими металлами — молибденом, вольфрамом или их сплавами. Такие паяные соединения работают в условиях нейтронного облучения в ядерных реакторах и выдерживают 10 циклов при температуре до 700 °С и в высоком вакууме при температуре 1250 °С в течение 10 мин, не обнаруживают химической эрозии после выдержки 1000 ч при температуре 700 °С в расплаве фторидов. М. В. Радзиевский показал, что палладиевый припой ПКЖ-ЮОО системы Рс1—N1 обеспечивает равнопрочные соединения из легированных ферритных сталей. [c.136]

Соединения, паянные пастой из смеси порошков припоя и флюса ПВ209, после 20 сут хранения не уступают по механическим свойствам соединениям, паянным припоем ПСр 45. Они коррозион-но-стойки во всех водосодержащих агрессивных средах, что обусловлено образованием на поверхности паяного соединения слоев фосфатной меди Сиз(Р04)г и силицида меди Сиз5 пористость таких соединений на 15—20 % ниже, чем при пайке серебряным припоем, что, по-видимому, обусловлено образованием на поверхности жидкого припоя жидкого соединения Сиз51, предохраняющего цинк от испарения при температуре 620—558 °С, и раскислением шва кремнием. Паста пригодна для пайки меди, ее сплавов, мельхиора, куниаля, молибдена, металлизованной керамики. Нагрев при пайке может быть печным и различными локальными источниками теплоты. [c.298]

Л. А. Малохиной в 1983 г. была показана возможность диффузионной пайки меди М1 пастой галлия (65—70 %) с тонкодисперсным порошком меди, прокаленным предварительно в вакууме (/9 = 6,65-10 МПа) при 700 °С. Паста предварительно выдерживалась при температуре 18 °С в течение 3—4 сут. Перед пайкой пасту закладывали в зазор и под давлением 4,9—5,9 МПа нагревали до 650 °С в вакууме (р = 1,33-10 —1,33-10 " Па) в течение часа. Паяные соединения имели сопротивление срезу 60 МПа и температуру распайки выше 1000 °С. В паяных соединениях при этом образуется диффузионная зона шириной до 50 мкм. Пайка на воздухе недопустима из-за интенсивного окисления галлия на воздухе. Временное сопротивление разрыву соединений, паянных на воздухе, едва достигает 5 МПа. [c.308]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология