Коррозия сварных соединений никеля

В сварных соединениях сплавов никеля с 25—29 % Мо и 0,03 % С межкристаллитная коррозия в зависимости от конкретного химического состава может развиваться в зоне термического влияния (ЗТВ) в двух температурных областях [3.2] 600— 900 °С и 1250 °С (так называемая коррозия ножевого типа, [c.176]

Опыт эксплуатации сплавов типа хастеллоя в СССР и за рубежом показал, что их сварные соединения подвергаются в ряде сред МКК, ножевой коррозии, а также охрупчиванию. Для уменьшения склонности к МКК и охрупчиванию необходимо применение термической обработки после сварки или снижение углерода (менее 0,02%), железа (менее 0,5—1%), кремния (менее 0,2%) и введение карбидообразующих элементов. Наиболее полно указанным требованиям по химическому составу должны отвечать отечественные никель-молибденовые сплавы марки [c.38]

Стали с более высоким содержанием хрома (18%) можно применять в химической промышленности, хотя марганец снижает у них коррозионную стойкость в азотной кислоте (рис. 68). Присадка от 3 до 4% N1 воздействует благоприятно и в некоторых других средах, и стали с никелем и низким содержанием углерода являются более перспективными [73, 210]. Сварные соединения у этих сталей также склонны к межкристаллитной коррозии в зоне термического влияния. Эту склонность можно устранить, если содержание углерода ниже 0,03%. Такой путь, особенно у сталей с азотом, наиболее надежен в случае их применения в химической промышленности [75]. При содержании углерода от 0,03 до 0,06% эти стали можно сваривать, однако нужно выбирать такой режим наложения слоев (главным образом у толстых листов), чтобы не вызвать местного снижения коррозионной стойкости [18, 20] (рис. 69). Молибден в известной мере повышает стойкость этих сталей против межкристаллитной коррозии. Медь, наоборот, способствует расширению области, в ко- [c.154]

К ножевой коррозии склонны также сварные соединения сталей с пониженным содержанием никеля (табл. 12). При сопо- [c.58]

Никель и некоторые из его сплавов, подобно большинству других металлов и сплавов, в определенных условиях могут подвергаться межкристаллитной коррозии. На практике межкристаллитная коррозия никелевых сплавов обычно встречается вокруг сварных соединений и бывает результатом влияния самого процесса сварки на структуру материала в этих областях. Сплавы, подвергающиеся другим столь ж неблагоприятным термообработкам, также склонны к этому виду коррозии. Составы большинства промышленных никелевых сплавов тщательно контролируются с тем, чтобы свести к минимуму вероятность возникновения межкристаллитной коррозии в сварных изделиях в процессе эксплуатации. [c.145]

Несмотря на то что добавки в низколегированных сталях играют незначительную роль в общей скорости коррозии в водах или почвах, тем не менее состав стали имеет существенное значение при работе пар из различных сталей. Например, в большинстве природных сред сталь с небольшим содержанием никеля и хрома является катодной по отношению к малоуглеродистой стали. Отсюда следует, что стальные болты и гайки, применяемые для соединения подземных труб из малоуглеродистой стали, или электрод, используемый при сварке стальных пластин на корпусе судна, всегда должны готовиться из стали с низким содержанием никеля и хрома или из стали с аналогичным составом, которая должна быть катодом по отнощению к основной конструкции (малый катод, большой анод). Если бы произошла перемена полярности (переполюсовка), то могло быстро произойти серьезное коррозионное разрушение болтов или опасного участка сварного металла. [c.103]

Титан, образовывая карбиды Т1С, повышая тем самым стойкость против межкристаллитной коррозии, снижает стойкость против межкристаллитной коррозии, снижает стойкость против общей коррозии в сильноокисленных средах, в частности в кипящей азотной кислоте высоких концентраций, способствуя возникновению ножевой коррозии сварных соединений высокохромистых и хромоникелевых сталей. В этом смысле введение титана в сталь, предназначенную для работы в кипящих азотнокислых растворах, вредно. В то же время титан (а также ниобий и особенно молибден и бор) термозит диффузию некоторых элементов, например никеля, что оказывает положительное влияние на сохранение гомогенности стали. К положительным явлениям надо отнести также увеличение межатомных связей под воздействием титана и ниобия примерно в 3—5 раз (по данным Г. В. Курдюмова и С. В. Бокщтейн) [28, 43]. [c.35]

К ферритным относится сталь 08X13 и стали, содержащие 16—18 или 25—30 % Сг. При росте содержания хрома до 18 % и выше коррозионная стойкость сталей значительно повышается. При относительно высоком содержании хрома и ограниченной концентрации никеля (и других аустенитообразующих элементов) можно получить чисто ферритную структуру (рис. 47). Ферритная структура этих сталей дает ряд осложнений — хладноломкость, так называемую 475 -хрупкость, хрупкость связанную с образованием а-фазы, высокотемпературную хрупкость, зависящую от склонности к росту зерна при относительно кратковременных нагревах свыше 850—900 °С, низкую пластичность сварных соединений, склонность к межкристаллитной коррозии. [c.156]

Коррозия сварных швов титана была обнаружена в агрессивных средах — сильных окислителях азотной кислоте, двуокиси хлора, уксусной кислоте с окислителем, серной кислоте с двуокисью титана, хромовой кислоте с добавкой плавиковой, электролите никелирования на основе хлорида никеля [372]. Описывается случай выхода из строя трубы диаметром 52 мм из-за коррозии сварного шва через 150 суток эксплуатации. Труба была изготовлена из листа методом продольной сварки и использовалась для транспортировки 99,5%-ной HNO3 при 80°С. В зоне термического влияния шва трубы были обнаружены короткие пластинки -фазы, в самом шве было гораздо больше -фазы в пластинчатой форме. Предполагается, что причина коррозии сварных швов заключается в повышенном содержании в технически чистом титане железа и никеля, которые являются стабилизаторами -фазы. Очевидно, неизбежный для шва и околошовной зоны цикл нагрев — охлаждение привел к изменению количества, размеров и распределения частиц -фазы. Еслп -фазы мало, она тонко измельчена и равномерно распределена, то титан подвергался слабой общей коррозии (0,15 мм/год). Если же количество -фазы увеличивается, то развивается избирательная коррозия по -фазе, так как она содержит гораздо больше железа и хуже пассивируется. Коррозия особенно интенсивна в пределах самого шва. Опыгы со сварными образцами титана, содержащими различное количество железа и никеля (от 0,01 до 0,11%), подтвердили это предположение. Поэтому для сварных конструкций, работающих в подобных условиях, необходимо применять титан, в котором суммарное содержание железа, хрома и никеля не превышает 0,05%. Контролировать с такой же точностью состав присадочного прутка нет необходимости, так как избирательная коррозия зависела только от состава основного листа. Это же относится и к сплаву Ti — 0,2% Pd. Сварные соединения сплава Ti — 32% Мо, одного из наиболее перспективных для химической промышленности, при испытаниях в кипящей 21%-ной НС1 по скорости коррозии не отличались от основного металла [373]. [c.117]

Металлографическим анализом показано, что ножевая коррозия имеет межкристаллитный характер и что сварные соединения сталей с низким содержанием углерода менее чувствительны к такому разрушению. Коррозия этого типа возникает, прежде всего, когда основной металл содержит более 0,10% С, никель по верхнему, а хром и карбидобразующие элементы по нижнему пределу марочного состава данной стали [53]. Ножевая коррозия возникает тем чаще, [c.136]

Кремний при содержании его более 2% в аустенитной хромоникелевой стали значительно увеличивает ее коррозионную стойкость в сильноокислительных средах, возможно, вследствие улучшения защитных свойств окисной пленки соединениями типа ЗЮа (рис. 20). Однако установлено, что в сварных соединениях стали, легированной 4—6% 51, происходит избирательная коррозия металла околошовной зоны в окислительных средах в области, ограниченной изотермами 600—900°С. Причем с ростом концентрации кремния и ниобия коррозия возрастает. Установлено, что коррозионное разрушение распространяется по межзеренным границам в результате растворения избыточной фазы, имевшей повышенное содержание кремния, никеля, марганца и пониженное по сравнению с исходным материалом содержание хрома и железа. При содержании кремния в стали менее 1 % он не оказывает влияния на коррозию металла. В целом, в настоящее время, влияние 51 на коррозию коррозионно-стойких сталей в азотной кислоте окончательно не выяснено. [c.37]

С ростом содержания марганца в стали с пониженным содержанием никеля (типа 18 Сг—5 N1) скорость коррозии в НМОз растет. При температурах кипения в растворах азотной кислоты высокой концентрации сварные швы такой стали устойчивы. В серномеднокислом растворе сварные соединения такой стали не склонны к межкристаллитной коррозии [25]. [c.37]

В условиях выпарки растворов сульфата никеля при температурах, не превышающих 105°, коррозионно стойкой оказалась сталь Х23Н28МЗДЗТ. В сварных соединениях и на торцовых поверхностях образцов наблюдалось коррозионное растрескивание металла. То же самое наблюдалось в среде никелевых маточников при 60° (скорость общей коррозии стали Х23Н28МЗДЗТ соответствовала 0,1 мм/год). [c.74]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология