Никель сварных соединений

Содержание водорода в железе, кобальте и никеле влияет на механические свойства металлов, затрудняет получение качественных отливок и сварных соединений. Так, выделение водорода в процессе кристаллизации создает пористость в литом металле или приводит к образованию трещин. [c.131]

Сварочные материалы для сварки никеля и механические свойства сварных соединений [c.324]

В сварных соединениях сплавов никеля с 25—29 % Мо и 0,03 % С межкристаллитная коррозия в зависимости от конкретного химического состава может развиваться в зоне термического влияния (ЗТВ) в двух температурных областях [3.2] 600— 900 °С и 1250 °С (так называемая коррозия ножевого типа, [c.176]

Швы стыковых соединений листового никеля толщиной <2 лш рекомендуется выполнять с применением аргоно-дуговой сварки, обеспечивающей высокое качество сварных соединений. Для листов большей толщины применяют преимущественно автоматическую сварку под слоем керамического флюса, ручную электродуговую и ацетиленовую сварку. [c.162]

Автоматическая сварка листового никеля марок НП2 и НПЗ под слоем керамического флюса марки ЖН-1 нроиз-водится с нагревом сварного соединения до 250—300° С с целью снижения сварочных напряжений и повышения прочностных свойств сварных швов. [c.162]

Опыт эксплуатации сплавов типа хастеллоя в СССР и за рубежом показал, что их сварные соединения подвергаются в ряде сред МКК, ножевой коррозии, а также охрупчиванию. Для уменьшения склонности к МКК и охрупчиванию необходимо применение термической обработки после сварки или снижение углерода (менее 0,02%), железа (менее 0,5—1%), кремния (менее 0,2%) и введение карбидообразующих элементов. Наиболее полно указанным требованиям по химическому составу должны отвечать отечественные никель-молибденовые сплавы марки [c.38]

На сварку листовых конструкций из углеродистой, низколегированной, высоколегированной коррозионно-стойкой и двухслойной сталей, алюминия и его сплавов, меди, латуни, никеля и титана и его сплавов в химическом аппаратостроении распространяется отраслевая нормаль ОН 26-01-71—68. Нормалью регламентируются ко структивные элементы подготовки кромок листового металла для различных типов сварных соединений, технология различных способов сварки и рекомендуются для соответствующих металлов и способов их сварки присадочные материалы (электроды, сварочная проволока, флюсы, инертные газы и пр.). Ниже приводятся заимствованные из этой нормали рекомендации по конструктивным элементам подготовки кромок листового металла и труб для различных типов сварных соединений узлов и деталей химической аппаратуры. Рекомендуемые нормалью присадочные материалы приведены в соответствующих таблицах гл. 6. [c.345]

Таблица 65 Механические свойства сварных соединений при сварке никеля

О КОРРОЗИОННОЙ СТОЙКОСТИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ НИКЕЛЯ НП-2 В 82%-НОМ ПЛАВЕ КОН В ПРОИЗВОДСТВЕ ПЕРМАНГАНАТА КАЛИЯ [c.82]

Стали с более высоким содержанием хрома (18%) можно применять в химической промышленности, хотя марганец снижает у них коррозионную стойкость в азотной кислоте (рис. 68). Присадка от 3 до 4% N1 воздействует благоприятно и в некоторых других средах, и стали с никелем и низким содержанием углерода являются более перспективными [73, 210]. Сварные соединения у этих сталей также склонны к межкристаллитной коррозии в зоне термического влияния. Эту склонность можно устранить, если содержание углерода ниже 0,03%. Такой путь, особенно у сталей с азотом, наиболее надежен в случае их применения в химической промышленности [75]. При содержании углерода от 0,03 до 0,06% эти стали можно сваривать, однако нужно выбирать такой режим наложения слоев (главным образом у толстых листов), чтобы не вызвать местного снижения коррозионной стойкости [18, 20] (рис. 69). Молибден в известной мере повышает стойкость этих сталей против межкристаллитной коррозии. Медь, наоборот, способствует расширению области, в ко- [c.154]

К ножевой коррозии склонны также сварные соединения сталей с пониженным содержанием никеля (табл. 12). При сопо- [c.58]

Никель и некоторые из его сплавов, подобно большинству других металлов и сплавов, в определенных условиях могут подвергаться межкристаллитной коррозии. На практике межкристаллитная коррозия никелевых сплавов обычно встречается вокруг сварных соединений и бывает результатом влияния самого процесса сварки на структуру материала в этих областях. Сплавы, подвергающиеся другим столь ж неблагоприятным термообработкам, также склонны к этому виду коррозии. Составы большинства промышленных никелевых сплавов тщательно контролируются с тем, чтобы свести к минимуму вероятность возникновения межкристаллитной коррозии в сварных изделиях в процессе эксплуатации. [c.145]

Так, 10.01.2001 г на ТЭЦ-1 РАО Норильский никель в результате разрыва паропровода старший машинист и машинист-обходчик станции получили ожоги. От полученных ожогов старший машинист скончался. Причиной аварии послужило применение при монтаже паропровода непроектного гиба и некачественный контроль сварного соединения приварки гиба. [c.32]

Для трубопроводов, работающих прн низких температурах (до —70°С), применяют марганцовистую сталь 10Г2С1 и др. Эта сталь обладает хорошей свариваемостью. Однако чтобы получить высокую ударную вязкость металла сварного шва при температуре — 70°С, он должен содержать 2,5—3,5 /о никеля. Для сварки этой стали применяют проволоку с содержанием 4—6 % никеля и флюс АН-15, а ручную сварку ведут электродами СМ-И на постоянном токе обратной поляриости (сила тока 90—110 А для электродов диаметром 3 мм и 110 -140 А для электродов диаметром 4 мм). Прн отрицатель[1ых температурах окружающего воздуха сварку выполняют с подогревом сварного соединения до 00 °С. [c.355]

Низколегированная низкоуглеродистая сталь хорошо сваривается, при сварке не образует холодных и горячих трещин, и свойства сварного соединения и участков, прилегающих к нему, близки к свойствам основного металла. Введение меди и никеля увеличивает коррозионную стойкость стали в атмосферных условиях (ЮХСНД, 15ХСНД), [c.184]

Игнатов В.А., Земзин В.Н., П ов Г.Л. Влияние никеля в аустенитных швах на миграцию углерода в сварных соединениях разнородных сталей. - Автоматическая сварка, 1969, №5, с. 9-12. [c.77]

Для упаривания растворов сульфата никеля — сталь Х23Н27МЗДЗТ (при температуре не выше 100° С и при условии предохранения от появления значительных остаточных напряжений растяжения). Сварные соединения выполнять аргонодуговой автоматической или полуавтоматической сваркой плавящимся электродом. [c.206]

К ферритным относится сталь 08X13 и стали, содержащие 16—18 или 25—30 % Сг. При росте содержания хрома до 18 % и выше коррозионная стойкость сталей значительно повышается. При относительно высоком содержании хрома и ограниченной концентрации никеля (и других аустенитообразующих элементов) можно получить чисто ферритную структуру (рис. 47). Ферритная структура этих сталей дает ряд осложнений — хладноломкость, так называемую 475 -хрупкость, хрупкость связанную с образованием а-фазы, высокотемпературную хрупкость, зависящую от склонности к росту зерна при относительно кратковременных нагревах свыше 850—900 °С, низкую пластичность сварных соединений, склонность к межкристаллитной коррозии. [c.156]

Сварка электродами из цветных металлов. Электроды из цветных металлов (в основном из меди, никеля или из их композиций) применяют при дуговой сварке с целью ползп1ения сварного соединения, обрабатываемого нормальным режуш,им инструментом. Эти электроды обеспечивают прочность сварного соединения, равную 80— 90% прочности основного металла. [c.70]

Однако некоторые аустенитные электроды, например ЭА-1 и ЭА-1Б (ОЗЛ-8, ЦЛ-11 и т. д.), не всегда обеспечивают при сварке получение нужной структуры металла сварного шва (особенно корневого) из-за разбавления его основным металлом. Образуемая мартенситная или аустенитно-мартенситная структура металла сварного шва и полоска околошовной зоны характеризуются высокой твердостью и в них возникают холодные трещины. Для того чтобы предотвратить эти дефекты при сварке теплоустойчивых сталей без последующей термообработки швов, рекомендуется вместо электродов ЭА-1 применять электроды ЭА-2, которые дают сварные швы с аустенитной структурой металла низкой твердости и высокой пластичности. Еще более качественное сварное соединение получается при использовании электродов с повышенным содержанием никеля типа ЭА-ЗМ6 НИАТ-5 с 25% никеля и АНЖР-2 с 40% никеля. [c.175]

Однако для конструкций, работающих в активных средах при повышенных температурах одного легирования недостаточно для получения сварных швов, стойких к МКК- Опыт показал, что наилучшей обработкой является стабилизация (нагрев 850°— 3 часа), однако эта термическая обработка пригодна для сталей на базе 18% хрома и 10% никеля с ниобием или титаном. Сварные швы типа Х17Н12М2Т при такой обработке становятся хрупкими, поэтому для них применяются ацетенизация с нагревом на 1050— 1100°. Однако эти сварные соединения имеют достаточную коррозионную стойкость и без термической обработки, поскольку они применяются для эксплуатации до 100—200°. Наиболее стойкой к МКК является сталь 0Х23Н28МЗДЗТ, для ее ручной свар- [c.193]

Инструкция по сварке и контролю сварных соединений трубопроводов из легированных сталей. Министерство монтажных н специальных строительных работ СССР. Главнефтемонтаж. ВНИИСТ, 1968 г. Инструкция по сварке коррозионностойких и жаростойких сталей без никеля и с пониженным содержанием никеля. Институт им. Патока, 1963. [c.138]

Коррозия сварных швов титана была обнаружена в агрессивных средах — сильных окислителях азотной кислоте, двуокиси хлора, уксусной кислоте с окислителем, серной кислоте с двуокисью титана, хромовой кислоте с добавкой плавиковой, электролите никелирования на основе хлорида никеля [372]. Описывается случай выхода из строя трубы диаметром 52 мм из-за коррозии сварного шва через 150 суток эксплуатации. Труба была изготовлена из листа методом продольной сварки и использовалась для транспортировки 99,5%-ной HNO3 при 80°С. В зоне термического влияния шва трубы были обнаружены короткие пластинки -фазы, в самом шве было гораздо больше -фазы в пластинчатой форме. Предполагается, что причина коррозии сварных швов заключается в повышенном содержании в технически чистом титане железа и никеля, которые являются стабилизаторами -фазы. Очевидно, неизбежный для шва и околошовной зоны цикл нагрев — охлаждение привел к изменению количества, размеров и распределения частиц -фазы. Еслп -фазы мало, она тонко измельчена и равномерно распределена, то титан подвергался слабой общей коррозии (0,15 мм/год). Если же количество -фазы увеличивается, то развивается избирательная коррозия по -фазе, так как она содержит гораздо больше железа и хуже пассивируется. Коррозия особенно интенсивна в пределах самого шва. Опыгы со сварными образцами титана, содержащими различное количество железа и никеля (от 0,01 до 0,11%), подтвердили это предположение. Поэтому для сварных конструкций, работающих в подобных условиях, необходимо применять титан, в котором суммарное содержание железа, хрома и никеля не превышает 0,05%. Контролировать с такой же точностью состав присадочного прутка нет необходимости, так как избирательная коррозия зависела только от состава основного листа. Это же относится и к сплаву Ti — 0,2% Pd. Сварные соединения сплава Ti — 32% Мо, одного из наиболее перспективных для химической промышленности, при испытаниях в кипящей 21%-ной НС1 по скорости коррозии не отличались от основного металла [373]. [c.117]

Содержание феррита в присадочном материале и в металле шва сварного соединения из аустенитной стали зависит, главным образом, от химического состава наплавленного металла. Суммарное влияние отдельных элементов сплава может быть определено по диаграмме Шеффлера, построенной на основании диаграммы Маурера (рис. 43) [246]. Эта диаграмма позволяет предопределить структуру стали, если известен ее химический состав [216]. Свойство элементов сплава способствовать образованию аустенита или феррита учитывается соответствующими коэффициентами в формулах для расчета эквивалентов никеля и хрома. Если эквиваленты хрома и никеля в металле шва соответствуют на диаграмме области с высоким содержанием феррита, то можно считать, что шов устойчив против горячих трещин, и наоборот. [c.107]

Металлографическим анализом показано, что ножевая коррозия имеет межкристаллитный характер и что сварные соединения сталей с низким содержанием углерода менее чувствительны к такому разрушению. Коррозия этого типа возникает, прежде всего, когда основной металл содержит более 0,10% С, никель по верхнему, а хром и карбидобразующие элементы по нижнему пределу марочного состава данной стали [53]. Ножевая коррозия возникает тем чаще, [c.136]

Титан, образовывая карбиды Т1С, повышая тем самым стойкость против межкристаллитной коррозии, снижает стойкость против межкристаллитной коррозии, снижает стойкость против общей коррозии в сильноокисленных средах, в частности в кипящей азотной кислоте высоких концентраций, способствуя возникновению ножевой коррозии сварных соединений высокохромистых и хромоникелевых сталей. В этом смысле введение титана в сталь, предназначенную для работы в кипящих азотнокислых растворах, вредно. В то же время титан (а также ниобий и особенно молибден и бор) термозит диффузию некоторых элементов, например никеля, что оказывает положительное влияние на сохранение гомогенности стали. К положительным явлениям надо отнести также увеличение межатомных связей под воздействием титана и ниобия примерно в 3—5 раз (по данным Г. В. Курдюмова и С. В. Бокщтейн) [28, 43]. [c.35]

Кремний при содержании его более 2% в аустенитной хромоникелевой стали значительно увеличивает ее коррозионную стойкость в сильноокислительных средах, возможно, вследствие улучшения защитных свойств окисной пленки соединениями типа ЗЮа (рис. 20). Однако установлено, что в сварных соединениях стали, легированной 4—6% 51, происходит избирательная коррозия металла околошовной зоны в окислительных средах в области, ограниченной изотермами 600—900°С. Причем с ростом концентрации кремния и ниобия коррозия возрастает. Установлено, что коррозионное разрушение распространяется по межзеренным границам в результате растворения избыточной фазы, имевшей повышенное содержание кремния, никеля, марганца и пониженное по сравнению с исходным материалом содержание хрома и железа. При содержании кремния в стали менее 1 % он не оказывает влияния на коррозию металла. В целом, в настоящее время, влияние 51 на коррозию коррозионно-стойких сталей в азотной кислоте окончательно не выяснено. [c.37]

С ростом содержания марганца в стали с пониженным содержанием никеля (типа 18 Сг—5 N1) скорость коррозии в НМОз растет. При температурах кипения в растворах азотной кислоты высокой концентрации сварные швы такой стали устойчивы. В серномеднокислом растворе сварные соединения такой стали не склонны к межкристаллитной коррозии [25]. [c.37]

Таким образом, результаты исследования коррозионной стойкости хромомарганцовых сталей и ее сварных соединений показали, что эта сталь может быть применена в качестве конструкционного материала для химического оборудования, эксплуатирующегося в азотнокислых (растворах концентрацией до 45% и температурой до 90°С или более концентрированных азотнокислых растворах (до 65%) с температурой растворов до 60°С. Совершенно ясно, что вследствие отсутствия в сталях дорогого и дефицитного никеля применение коррозионно-стойких сталей такого типа даст высокий экономический эффект. [c.72]

В условиях выпарки растворов сульфата никеля при температурах, не превышающих 105°, коррозионно стойкой оказалась сталь Х23Н28МЗДЗТ. В сварных соединениях и на торцовых поверхностях образцов наблюдалось коррозионное растрескивание металла. То же самое наблюдалось в среде никелевых маточников при 60° (скорость общей коррозии стали Х23Н28МЗДЗТ соответствовала 0,1 мм/год). [c.74]

Рис. 4. Картина (X 70) сварного соединения меди с никелем (800° С 1,5 кПмм 10 сек) с поверхности никеля после стравливания меди ортофосфорной кислотой Выше АА — поверхность никеля, ниже — поверхность меди

Справочник химика 21

Химия и химическая технология