Расчеты регенераторов

Пример 20. Произвести гидравлический расчет регенератора каталитического крекинга в кипящем слое. Объем кипящего слоя Кк. с = 100 л . Расход воздуха при нормальных условиях Ув = 31500 м /час. Катализатор алюмо-силикатный, микросферический. Свойства катализатора взять из примера 19. [c.79]

На рис. 4.9 представлены результаты исследования влияния кинетики химических реакций на теплообменную поверхность регенератора АЭС БРГ-30. Эти результаты получены при использовании метода теплового расчета регенератора, изложенного в работе [415]. [c.186]

Пользуясь графической зависимостью на рис. 1-38 k — /(SA o), можно произвести предварительный расчет регенератора с определением перепадов давления по воздушной АР и газовой ДРп. с сторонам. Задаемся суммарными потерями 2jV(,= ЮОО, при этом коэффициент теплопередачи к = = 158 ккал/(м ч град), F = 2180 Определяем скорость воздуха [c.58]

Расчет регенератора установки каталитического крекинга в псевдоожиженном слое катализатора - Т - [2, с. 231-251]. Коллективная работа, 2 студента. [c.159]

Построением рабочей и равновесной линий регенератора заканчивают технологический расчет регенератора и расчет расхода тепла. [c.193]

ПРИБЛИЖЕННЫЙ РАСЧЕТ РЕГЕНЕРАТОРОВ [c.594]

Строгий анализ, результаты которого могут быть положены в основу точного расчета регенератора, см. (10, 17] некоторые приближенные подходы к расчету регенераторов см. [2, 6, 11, 16, 17]. [c.595]

К. ПРИБЛИЖЕННЫЙ МЕТОД РАСЧЕТА РЕГЕНЕРАТОРОВ [c.377]

Для расчета регенераторов можно использовать рис. 11.10 и 11.11. Вертикальные линии, проведенные для растворов диэтиленгликоля при 171° С и триэтиленгликоля при 191° С, соответствуют предельной температуре в кипятильнике при работе с этими абсорбентами. Точки пересечения этих линий с линиями температур кипения дают максимальное давление в регенераторе, допускаемое при данной концентрации раствора. [c.254]

Расчет регенератора. Регенерация ди- или триэтиленгликоля обычно требует простой перегонки бинарной смеси, компоненты которой значительно различаются по температурам кипения и не образуют азеотропных смесей. Единственной трудностью при этом простом процессе является возможность чрезмерного разложения гликоля в случае превышения допускаемых температур. Предельная допускаемая температура нагрева равна 171° С для диэтиленгликоля и 191° С для триэтиленгликоля. В некоторых случаях вполне удовлетворительные результаты достигались и при значительно более высоких температурах в кипятильнике регенератора. Для устранения этого ограничения при необходимости применять весьма концентрированные растворы гликолей, вместо обычной перегонки можно попользовать вакуумную регенерацию или отдувку инертным газом. [c.260]

Методика кинетического расчета регенератора [c.59]

На основании выведенных уравнений предлагаем следующую методику кинетического расчета регенератора. [c.59]

Кинетический расчет в данном случае сводится к определению расхода воздуха, подаваемого в отдельные секции регенератора в случае необходимости этой же методикой пользуются для определения других параметров процесса, а также для поверочного расчета регенератора. [c.60]

Кинетический расчет регенератора проводится следующим образом. Задавшись расходом воздуха в первую секцию VI, из теплового баланса определяют температуру низа секции. [c.60]

Эти две цифры являются исходными для расчета регенератора (см. задачу ХУ.8). [c.405]

Расчет регенератора связан с нестационарным потоком тепла, теоретически очень сложен и поэтому в данном учебнике ие рассматривается. [c.122]

Чтобы выяснить применимость выведенных зависимостей для кинетического расчета регенератора, мы провели поверочный расчет промьппленного регенератора по данным, полученным при работе установки на тяжелом сырье. Фактические показатели работы регенератора и рассчитанные по приведенной выше методике сведены в табл. 3. [c.62]

ОСНОВЫ РАСЧЕТА РЕГЕНЕРАТОРА СО ВЗВЕШЕННЫМ [c.240]

Расчет регенератора. Объем регенератора определяется по времени пребывания в нем катализатора, необходимого для нагревания, выгорания угля , окисления и десорбции воды. Исходя из суммарного времени пребывания и величины циркуляции катализатора, которая определяется при расчете реактора, легко находится требуемый объем регенератора. [c.242]

Расчет регенераторов сводится к следующему. Определяют технологический режим регенерации (степень регенерации, потоки, расход тепла). Затем строят рабочую и равновесную линии регенератора, определяют число теоретических тарелок (или число единиц переноса). Если известны к. п. д. тарелок или высота единицы переноса, определяют число тарелок или высоту насадки. Исходя из предельных нагрузок по раствору и парогазовой смеси, рассчитывают диаметр аппарата. Зная число тарелок или высоту насадки, рассчитывают сопротивление регенератора. [c.273]

Для определения требуемой поверхности теплообмена в регенераторе, при заданной тепловой нагрузке, необходимо иметь значение коэффициента теплоотдачи, а также среднеинтегральную разность температур между газами. Процессы теплообмена в регенераторах являются периодическими и происходят за счет аккумуляции тепла. Расчет среднеинтегральной разности те.мпе-ратур представляет значительные трудности из-за наличия петли гистерезиса, которая зависит от многих факторов и, в частности, от конденсации паров влаги на теплом конце, конденсации воздуха на холодном конце, а также от количества газа, поступающего в змеевики. Расчеты регенераторов по имеющимся в технической литературе методам [5] дают значительные отклонения [c.53]

Методика полного расчета регенераторов до настоящего времени не разработана, поэтому регенераторы в больщинстве случаев рассчитываются по геометрическому подобию. [c.151]

Отсутствие методики расчета регенераторов не позволяет, во-первых, правильно определить размеры этих аппаратов, во-вторых, определить наилучшие условия работы регенераторов при разработке технологической схемы воздухоразделительных аппаратов. [c.151]

Расчет регенератора Материальный расчет [c.214]

Регенераторы. Тепловой расчет регенераторов, а также расчет их незабиваемости осложняется нестационарным характером теплообмена. Необходимая поверхность теплообмена в этих аппаратах больще, чем определяемая по уравнению (128) для рекуперативных теплообменников. Особенно сложным является расчет регенераторов с каменной насадкой и встроенными змеевиками. По вопросу расчета регенераторов см. работу [55]. В результате расчета регенераторов определяется [c.183]

Вследствие большой сложности процессов теплообмена и протекания газов в регенераторах, точный теоретический тепловой и гидравлический расчет их затруднен. Поэтому для расчетов регенераторов используют экспериментальные данные и зависимости, полученные в результате многочисленных опытов. [c.440]

Расчеты регенераторов часто основывают на принципе подобия , т. е. используют данные регенераторов работающей установки. В этом случае пользуются следующими соотношениями [c.440]

При расчете регенераторов для данных температурных условий приходится подбирать массу насадки, исходя из того, чтобы удельная тепловая нагрузка не превышала допустимой величины. При соблюдении этих условий забивка регенераторов твердой СОа не происходит даже после очень длительной их работы. [c.440]

Веранян р. с., Брандт Б. Б..Лебедев о. Л.. Труды научно-исследовательского и проектного института азотной промышленности и продуктов органического синтеза, вып. 6. 1971. стр. 254. Метод расчета регенератора моноэтаноламинового раствора. [c.269]

Д е Ш- а л п т I . И, Расчет регенераторов и рекуператоров для коксовых печей. ОНТИ ИКТИ, ГНТИУ, 1935. [c.161]

Дешалит Г. И. Расчет регенераторов и рекуператоров для коксовых печей [c.319]

При расчете регенераторов вычисляют их тепловые нагрузки, потоки воздуха ВкИ Вд, которые поступают соответственно в кислородные и азотные регенераторы, и петлевой поток Впв- В результате расчетов детандерного теплообменника и подогревателя азота находят их тепловые нагрузки дд, дпд. температуру петлевого потока на выходе из теплообменника и количество конденсирующегося иоздуха в подогревателе. [c.152]

Количество воздуха, требующегося для сжигания 1 кг кокса, и количество выделяющегося при этом тепла в значительной мере зависят от полноты окисления углерода кокса и его элементарного состава. Согласно общеизвестной формуле Д. И. Менделеева низшая теплота сгорания кокса элементарного состава С — 92%, Н—8% равна 9420 ккал кг. Однако вследствие того, что в процессе регене-ра1щи часть углерода сжигается только до СО, а не до СОд, при расчете регенераторов принимаются более низкие значения этой величины. Б табл. 2 приведены данные о количестве тепла, выделяющегося при сгорании кокса с различным содержанием водорода и для разных отношений СО2 СО в газах регенерации, и удельные расходы воздуха для сжигания кокса (относительная влажность воздуха при 38° 50%, содержание кислорода в сухих газах регенерации 2%) [88]. [c.16]