Температура теплообменни а нагреваемого потока

При проектировании и выборе теплообменной аппаратуры для блока очистки газов от сероводорода очень важно правильно выбрать температурный интервал нагреваемых и охлаждаемых потоков. Теплообменники устанавливают на потоке насыщенного кислыми газами раствора МЭА для его нагрева перед поступлением в отгонную колонну за счет тепла регенерированного раствора МЭА, выходящего из нижней части колонны. Неправильно рассчитанная и выбранная теплообменная аппаратура может вызвать увеличение эксплуатационных затрат на пар, используемый на регенерацию раствора МЭА. В работе [36] приведен подробный расчет оптимального теплообмена на установках очистки газа от НаЗ и СО 2, но он требует значительного времени. На основании обобщения данных опыта эксплуатации блока очистки газов на установках гидроочистки обнаружено, что оптимальной температурой на входе в колонну является 90—100 С (15% раствор МЭА и степень насыщения кислыми газами 0,3— 0,4 моль/моль). Регенерированный раствор МЭА охлаждается в теплообменнике от 115—120 до 60—70 °С. [c.89]

Средний температурный напор. В большинстве производственных процессов тепло передается при переменных температурах одного или обоих теплообменивающихся потоков. Очевидно, в этом случае разность температур, или температурный напор, пропорционально которому передается тепло, также будет величиной переменной, меняющейся вдоль поверхности нагрева. В связи с этим возникает необходимость определения средней разности температур (среднего температурного напора) между теплообменивающимися средами. Это среднее значение температурного напора, естественно, зависит от характера изменения температур потоков вдоль поверхности теплообменного аппарата, который может быть различным. К наиболее характерным случаям относятся прямоток, противоток, перекрестный ток и смешанный ток. Основные схемы движения потоков, соответствующие этим случаям, представлены на рис. ХХП-29. [c.605]

По тепловому режиму реакторы можно разделить на адиабатические аппараты и реакторы с теплообменом в реакционной зоне (внутренним теплообменом). В адиабатическом режиме тепло отводится либо самим реагирующим потоком, либо движущимся катализатором. В газофазных процессах, где теплоемкость реагирующего потока мала, проведение реакции в адиабатическом режиме приводит к появлению значительного перепада температуры но длине слоя катализатора. Чтобы этот перепад не превышал допустимых значений, реактор приходится разделять на ряд зон — адиабатических слоев, в промежутках между которыми поток охлаждается или нагревается до требуемой температуры. Изменение температуры реагирующей смеси может достигаться либо с помощью промежуточных теплообменников, либо путем добавления холодного (горячего) сырья или инертного вещества. [c.262]

Технологическая схема установки представлена на рис. И-З. Исходная нефть насосом 1 несколькими параллельными потоками (на схеме показаны четыре потока) проходит через группу теплообменников 7, 8, 9, 10, 11, 12 и 13, где она нагревается до температуры 100—130 С. Использование такой системы нагрева нефти позволяет создать более эффективный теплообмен. После теплообменников для усреднения температуры потоки нефти смешиваются в общем коллекторе (на схеме не показан). Далее нефть снова четырьмя параллельными потоками направляется в две ступени электродегидраторов 14 (блок ЭЛОУ). По выходе из блока ЭЛОУ нефть нагревается вначале в параллельно включенных теплообменниках 15 и 16, а затем в теплообменнике 18. [c.14]

Рассмотрим вынужденное течение в горизонтальной трубе с постоянной температурой стенки to, которая выше температуры жидкости во входном сечении трубы tu Поскольку вблизи стенки тепло передается жидкости, начинается вторичное течение. В окрестности входного сечения влияние естественной конвекции на теплообмен остается слабым. Однако при движении по потоку оно усиливается и становится максимальным, когда достигается максимум температуры, обусловленный нагревом все большей части жидкости. Затем это влияние ослабевает, когда средняя температура жидкости приближается к температуре стенки. [c.642]

Газ из абсорбера предварительно нагревают (теплообмен с потоком из конвертора СО) до температуры, требуемой для реакции метанирования. В реакторе метанирования остающиеся СО и СО2 реагируют с водородом, образуя метан и воду. Поток из реактора метанирования охлаждается и поступает на прием компрессора синтез-газа. После реактора метанирования можно установить оборудование для использования отходящего тепла. [c.21]

Теплообмен между потоком газа и стенкой может быть связан с тепловым излучением. Оказывается, что когда температура стенки отличается от температуры газа, показания тер.мометра не соответствуют истинной температуре газа. Отклонение (ошибка показания) иногда может быть существенным. Это объясняется следующим образом. е Допустим, что стенка трубы холоднее газа( вследствие, например, тепловых по-терь). Если в таком случае вставить в канал термометр или термопару (обычно перпендикулярно к направлению потока), то термометр начнет нагреваться, принимая тепло, отдаваемое газом, главным образом, до ю 50 зо путем конвекции (газовое излучение можно [c.413]

Присутствие на измеряемой поверхности термопарной проволоки вызывает нарушение потока в зоне, прилегающей к по.верх-ности, и даже при правильном измерении температуры поверхности природа потока жидкости будет ненормальной и результаты ошибочными. Поэтому, если электроды термопары выводятся через поток жидкости, желательно по возможности прикреплять их к той стороне поверхности нагрева, на которой коэффициент теплоотдачи не является объектом исследования. В тех случаях, когда электроды термопары выводятся через поток жидкости, теплообмен между жидкостью и проволокой вызывает вдоль последней тепловой поток, направленный к спаю или от него и также вызывающий ошибку (гл. 10). [c.271]

В формуле (70) величина постоянной С зависит от направления теплового потока. В обычном промышленном теплообменном оборудовании ламинарный режим течения имеет место только в случае применения весьма вязких жидкостей. Вязкость таких жидкостей обычно сильно зависит от температуры. Вследствие этого в случае охлаждения слой жидкости, примыкающий к стенке и имеющий более низкую температуру, будет значительно более вязким и значительно более толстым, чем при нагреве, когда именно этот слой имеет наиболее высокую температуру. Следует иметь в виду, что примыкающий в стенке слой жидкости оказывает определяющее влияние на величину термического сопротивления, так как в непосредственной близости к стенке теплопередача может совершаться только благодаря теплопроводности. [c.57]

На радиационном участке теплота передается преимущественно излучением, тем ие менее передача теплоты конвекцией может составлять до 10%. Тепловые потоки на поверхности труб на участке радиационного теплообмена составляют около 50 кВт/м . Трубы на участке конвективного нагрева устанавливаются и виде горизонтального пучка 5 пад камерой сгорания, который передает теплоту от продуктов сгорания при более низкой температуре, чем вертикальным трубам на участке радиационного теплообмена. На участке конвективного теплообмена часто используются сребренные трубы или другие типы разитых поверхностей. Однако первые один или два ряда труб, которые назваются экранирующими трубами, так ке получают существенное количество теплоты излучением. В качестве этих труб не используются труб[,1 с развитыми поверхностями, поскольку в таком случае ухудшается теплообмен излучением. Конструкция технологического нагревателя, изображенного на рис. 1, обеспечивает экономичные и высокоэффективные характеристики установки. Их мощность, как правило, составляет 3—60 МВт. [c.110]

В практике работы нефтеперерабатывающих установок эффективно применяется теплообмен горячей струей (рис, ХХП-26). Например, на установках для перегонки нефти, отбензиненная нефть из низа колонны направляется в атмосферную колонну через трубчатую печь. Вместе с основным потоком отбензиненной нефти через печь проходит поток нефти, циркулирующий между колонной и печью и направляемый в низ колонны в качестве горячей струи . Циркулирующий поток в печи воспринимает тепло, нагреваясь от температуры I, до температуры ij, и затем отдает это тепло в нижней части колонны, охлаждаясь от ij до i,. [c.592]

Расчетное значение величины термического сопротивления (бД)гр, для грязевых отложений необходимо выбирать с учетом конкретных условий работы данного теплообменного аппарата — природы, скорости и температуры потоков, загрязненности поверхности нагрева, периодичности чистки и т. д. [c.468]

Благодаря регенерации тепла горячих потоков тепловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%. Более эффективное использование тепла горячих потоков достигается при совмещении процессов, например электрообессоливания и атмосферно-вакуумной перегонки на установках ЭЛОУ—АВТ (рис. 1.49). Для нагрева нефти перед электродегидраторами необходимо затратить много тепловой энергии. Так, на установке производительностью 3 млн. т в год нефти для электрообессоливания при 115°С требуется 21,9 млн. Вт тепла, а в случае обессоливания при 180°С — 40,8 млн. Вт. На установке ЭЛОУ— АВТ производительностью 3 млн. т в год нефти от горячих нефтепродуктов в теплообменниках снимается около 71,1 млн. Вт (согласно проектным данным). При оптимальных теплообменных схемах температура нагрева нефти достигает 250 °С и выше. Благодаря утилизации тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.139]

Во многих случаях значения 0 и Н, оставаясь постоянными во времени, могут быть переменными по величине для различных участков основного размера А) аппарата. Например, в теплообменных аппаратах вдоль поверхности нагрева температуры теплообменивающихся потоков и их физические параметры являются переменными, в результате чего как разность температур между потоками (т. е. движущая сила 0), так и коэффициент теплопередачи К в общем случае будут переменными величинами. [c.13]

Если по оси абсцисс откладывать расстояние от начального сечения аппарата до любого произвольного его сечения (или пропорциональную этому расстоянию величину — поверхность нагрева), а по оси ординат — температуры потоков в соответствующих сечениях, то теплообмен при прямотоке и противотоке можно изобразить графиками, показанными на рис. 1.2, из которых видно, что движущая сила процесса, т. е. разность температур 0 = Г — t между потоками в общем случае является переменной величиной. [c.17]

Динамика режима адиабатического реактора и реактора с теплообменом при отравлении катализатора была исследована теоретически и экспериментально [206, 207]. При этом полагали, что катализатор дезактивируется ядом, содержащимся в реакционном потоке. Расчеты были проведены по динамической модели (уравнения (3.105)-(3.109)) с учетом продольной диффузии и теплопроводности. Кинетику реакции описывали выражением Лэнгмюра- Хиншельвуда. Были выделены три стадии процесса. Вследствие быстрого распространения яда потоком газа непосредственно после ввода яда быстро устанавливается квазистационарное состояние концентрационного профиля. Затем катализатор нагревается, и профили концентраций, активности и температуры изменяются более медленно. На этой стадии процесса температура в слое может превышать адиабатический разогрев в стационарном режиме. [c.153]

Характерной особенностью рассматриваемых теплообменников является жесткое крепление трубных решеток к корпусу. Это обусловливает возникновение температурных усилий в трубках и корпусе при различной температуре нагрева трубок и корпуса, что может привести к нарушению развальцовки трубок в решетках. Поэтому кожухотрубчатые теплообменники жесткого тина обычно применяют в тех случаях, когда разность температур теплообмени-вающихся потоков в трубном и межтрубном пространствах не превышает 50°. [c.148]

Если температура Тк настолько низкая, что она не позволяет осуществлять теплообмен с потоком Td, необходимо установить подогреватель для холодного потока для нагрева его с температуры T tJio Тст и тогда для последующего шага необходимо принять П = Г т. [c.326]

Теплоотдача от внутренних теплообменных элементов к фонтанирующему слою происходит в более благоприятных условиях, чем от ограничивающей слой стенки. Можно ожидать, что в зоне фонтана коэффициенты теплоотдачи будут близки к получаемым в псевдоожиженном слое, в а кольцевых тонах они даже могут быть несколгько выше, чем от стенки, вследствие турбулентности воздушного потока, вызванной теплообменпой поверхностью. Эти предположения подтверждаются результатами исследований Забродского и Михайлика использовавших небольшой электронагреватель (диаметром 4,2 мм, длиной 35 мм) в качестве зонда для изучения полей коэффициентов теплоотдачи . Температуру поверхности нагрева поддерживали постоянной (70 °С), а по количеству подведенной электроэнергии определяли тепловой поток. [c.644]

В условиях меняюш,егося внешнего теплового потока Q нагрев массивного тела может протекать в переменных условиях. Например, в начале нагрева при больших q тело ведет себя как массивное (А вн —значительно по величине), но в конце концов, когда А вщ станет малым, а величина q незначительной, тело, оставаясь формально массивным (так как при a= on3t Вг>0,5), будет нагреваться при малом по абсолютной величине перепаде температур, что вообще характерно для тонких тел. В пламенных печах такое состояние практически це достигается, так как конечное Л4ш 75°, а при внешнем теплообмене радиационного характера коэффициент теплоотдачи а к концу нагрева увеличивается из-за возрастания температуры поверхности нагрева. Последнее обстоятельство вытекает из формулы [c.262]

Как видно из рис. 175, при определенных условиях тепловой поток может быть отрицательным, что означает невозможность получить температуру поверхности нагрева 1600° С. Из диаграмм видно, что при одинаковой температуре кладки при направленном теплообмене можно получить различные по величине тепловые потоки. Например, для = 0,6 и 4 = 1700° при /ц= 1750° 4Гм = 85 000 ккал1м -час, а для 4 = 2500° <7м = = 400 000 ккал1м - час. [c.312]

При направленном косвенном теплообмене необходимо в верхней части рабочего пространства получить более высокую температуру, чем в нижней. Это осуществить легче, чем при обратном распределении температур. Если при направленном прямом теплообмене для получения максимума температур в нижней части рабочего пространства необходимо создавать мощный достаточно дальнобойный факел, то при на5правленном косвенном теплообмене относительно высокие температуры естественно получаются в верхней части рабочего иространства, если, конечно. там сосредоточиваются горелочные устройства. При этом живая сила потоков, создаваемых горелками, должна быть достаточной для получения равномерной температуры в верхней части печи, но в то же время лишь минимально необходимой с тем, чтобы по возможности сократить перемешивание газов верхней и нижней зон. В нижней части рабочего пространства при этом образуется циркуляционная зона, где температура газов должна быть только немного выше, чем температура поверхности нагрева, и где желательно иметь продукты законченного горения с минимальной степенью черноты. [c.345]

При повышенном давлении (Р = 20—50 ama) жидкое углеводородное топливо перед подачей в реакционный объем можно нагревать до температуры 670—700° К без опасения его разложения с образованием кокса. Применение высокоподогретого жидкого топлива, как показывает опыт, положительно сказывается и на характере выгорания топлива, и на теплообмене горящего потока в цилиндрической экранированной камере (рис. 5), причем с повышё-нием температуры подогрева жидкого топлива несколько сокращается длина зоны горения, т. е. повышается интенсивность процесса выгорания и увеличивается полнота сгорания. Кроме того, повышается общий температурный уровень в камере горения, тепловые нагрузки перераспределяются на радиационные поверхности нагрева и возрастает плотность теплового потока на экраны, расположенные в головной части камеры горения (рис. 6). [c.70]

На рис. 161 показана одна из многих конструкций колонн синтеза аммиака. Работает эта колонна следующим образом. Газовая смесь (азотно-водородная) входит внутрь колонны через штуцер, расположенный в ее нижней части, и движется снизу вверх по кольцевой щели между корпусом и кожухом 3 катализаторной коробки. Стенки кожуха нагреты до температуры около 500° С, поэтому газ в кольцевой щели частично нагревается. Поток газа в кольцевой щели является своеобразной тепловой защитой для стенок корпуса колонны при нормальной работе колонны температура стенок ее корпуса не поднимается выше 60—70° С. Далее газ через ряд отверстий проникает для подогрева в верхний коллектор теплообменника 2, откуда через трубки теплообменника поступает в ката-лизаторную коробку. Здесь газ вначале проходит пустотелые теплообменные трубки 4, где нагревается до температуры реакции (490—530° С), отбирая тепло от засыпанного между трубками катализатора 7. В периоды [c.218]

За последние годы значительно возросло применение меди в системах теплообмена, особенно на заводах Комиссии по атомной энергии. Обьино такие теплообменники работают в условиях более высоких температур и скоростей потока, чем стальные, и обеспечивают лучший теплообмен. Поуэлл [32], например, описывает охлаждающее устройство на заводе Комиссии по атомной энергии, расположенном вблизи Пэдука (Кентукки), где при помощи фреонового хладоагента необходимо было снимать несколько миллиардов БТЕ в час. В этом случае трубы холодильника были изготовлены из чистой меди, в то время как питающие водосборники и связанные с ними трубопроводы — из кованой стали. Имелись сотни конденсаторов с поверхностью теплопередачи от 740 до 1300 каждый. В этих системах охлаждающая вода сильно нагревалась, температура воды, выходящей из работающего [c.90]

Следует отметить, что температура средства нагрева или охлаждения (продуктов сгорания, радиационных труб, воздуха и т.д.), отличается от температуры, показываемой термопарой или пирометром, установленными в рабочем пространстве печи. Рабочий спай термопары, например, видит все тела, участвующие в теплообмене, и поэтому температура термопары есть средняя между температурами этих тел. Причем температура термопары существенно зависит от места ее установки, близости к тому или иному телу, экранированности от других тел, воздействия на нее конвективных газовых потоков и факела. Поэтому температура термопары является в значительной степени экспериментальной величиной, точное значение и характер изменения которой устанавливаются в процессе наладки печи. [c.9]

Когда количество воздуха, направляемого в детандер, 1—М равно нулю, процесс Клода переходит в обычный процесс Линде и изменение температур воздуха в теплообменнике соответствует линиям 2—3 (сжатый воздух) и 6—// (расширенный воздух). Отвод части сжатого воздуха в детандер приводит к TOiMy, что воздух, значительно охлажденный при расширении в детандере, производит в теплообменнике // дополнительное охлаждение сжатого воздуха, идушего на дросселирование. В результате уменьшенное количество сжатого воздуха удается охладить до более низких температур, чем в процессе Линде, что приводит к уменьшению разности температур в теплообменнике // и ожижителе III и характеризуется линиями 2—7—9—3 (рис. 1-14). Из диаграммы s — Т или /—Ь(еХи ) легко видеть, что снижение температуры в точке 3 приводит к увеличению доли сжижаемого воздуха после дросселя. Однако при уменьшении М сни-лсение температур сжатого воздуха в теплообменнике II и ежи- жителе III может осуществляться только до тех пор, пока в какой-либо точке она не сравняется с температурой воздуха обратного потока (кривая 7—3"), так как последний может охлаждать сжатый воздух и нагреваться сам только до тех пор, пока на каждом участке теплообменника между ними существует разность температур. Как только на данном участке разность температур приближается к нулю, теплообмен на нем прекращается. Поэтому при расчетах долю воздуха, подаваемого на детандер, принимают возможно большей, но такой, чтобы наименьшая разность температур не превышала 3—5 . В этом случае значение у будет наибольшим. Если еще уменьшить величину М, то воздух обратного потока будет выходить недостаточно нагретым (точка 1Г), так как сжатый воздух дальше охлаждать нельзя и значение А7 2 , j увеличится потери от недорекуперации [c.49]

Задача нагрева решается в рамках задач теплообмена излучением, т.е. определяют плотность излучения, на поверхностях теплообмени-вающихся тел по заданным температурным распределениям (прямая задача), либо отыскивают температуры по значениям радиационных потоков (обратная задача). В более общей постановке эти задачи относятся к процессам переноса энергии излучения [5]. Дифференциальное уравнение переноса, определяющее изменение интенсивности излучения в поглощающей и излучающей среде, в стационарном случае имеет вид [c.95]

Трудности, с которыми встретились при работе с обычным кипящим слоем, могут быть объяснены, если учесть, что когда горячие дымовые газы встречают на своем пути слой твердого вещества, в котором большинство зерен уже подогрелось до требуемой температуры, то в нижней части слоя, где дымовые газы еще очень сильно нагреты, обязательно происходит перегрев части уже сухих горячих зерен, несмотря на быстроту теплообмена и взаимоперемещение зерен. В результате наблюдается некоторое ухудшение коксующих свойств шихты и налипание размягчившихся зерен на решетку, отмеченное в предыдущем параграфе. Следовательно, температура дымовых газов не должна превышать допустимого верхнего предела, выдерживать который очень трудно при имеющихся габаритах установок. Если сильно нагретые газы встречают сначала не подогретые, а влажные зерна, то это ухудшение свойств угля может не произойти, а уровень предельной температуры повысится. Указанные соображения привели к варианту, в котором начало операции нагрева осуществляют в уносимом потоком газов слое. Но ввиду того, что необходимо иметь возможность тщательно контролировать температуру подогрева, важно завершить эту операцию Б кипящем слое. С учетом всех этих требований была сконструирована установка, схематически представленная на рис. 179. Эта установка имеет нижнюю зону, в которую подают влажный уголь и нагнетают горячие дымовые газы, и верхнюю зону, в которой образуется кипящий слой. Нижняя зона может быть относительно небольших размеров, так как теплообмен завершается в верхнем кипящем слое. Особенность этой установки состоит в том, что в ней же производится измельчение. Во время проведенных ранее исследований по использованию псевдоожижения некоторые проблемы измельчения были решены в результате применения установки, состоящей из корзины дезинтегратора Карра , вращающейся в кипящем слое. Такое устройство позволяет измельчать уголь в хороших условиях и, в частности, экономично выполнить методическое измельчение действительно, достаточно выпускать из установки только мелкие зерна, увлекаемые газовым потоком. Что касается самых крупных зерен, то они не могут покинуть кипящего слоя до тех пор, пока не будут измельчены. Конечный ситовый состав можно регулировать воздействием на различные параметры (скорость потока газов, высота подъема уносимых зерен, размеры и скорость вращения корзины). В данной модели измельченный уголь увлекается потоком газов в верхнюю часть установки, соединенную с всасывающей ветвью дымососа. [c.460]

В процессах нефте- и газопереработки требуется подиодить или отводить тепло, чтобы обеспечить необходимые температуры в соответствующих аппаратах. Для этого служат специальные аппараты, называемые теплообменными или теплообменниками. В теплообменниках один поток отдает тепло, а другой его воспринимает, т. е. один поток нагревается, а другой охлаждается. [c.175]

Затем поток вторично нагревают и подают в реактор Пиротол , где протекают гидрокрекинг и деалкилирование с выделением большого количества теплоты. Одновременно протекают реакции гидрообессеривания. Необходимую температуру поддерживают, подавая охлаждающий поток в реактор между слояш катализатора. Продукты охлаждают (теплообмен с сырьш или.производство пара) и конденсируют. После выделения циркулирующего и отходящего газов поток стабилизируют и разгоняют, получая ароматические углеводороды того же качества, что и при гидродеалкилирования толуола. Соотношение скоростей реакций гидрокрекинга неароматических, деалкилирования ароматики С, н деал-килирования толуола таково, что Щ)одукт практически не содержит неароматических углеводородов и ароматики 8. Толуол и дифенилы возвращают в реактор для увеличения выхода бензола. [c.113]

Заменим энтальпию / 1 газа, вы->одящего из теплообменника, равной ей величиной 1—А/н, где /1 — нтальпия газа при давлении р и т емпературе Т2, т. е. энтальпия газа ) тем случае, если бы теплообменник III был идеальным. Величина 1п называется иедорекуперацией. ] е ] ведение связано с тем, что обратный поток п в реальном теплообменнике никогда не нагревается до той же температуры, при кото- юй входит прямой поток т. Неизбежно существует некоторая разметь температур АГн=Г2—Т (раз- 10сть температур иедорекуперации), вследствие которой обратный поток выходит 13 теплообменника более. холодным, чем он был бы при идеальном теплообмене, когда Т - [c.181]

Установка замедленного коксования мощностью 1,5 млн. т сырья в год отличается от описанной следующими особенностями. Она имеет щесть коксовых камер и три трубчатых печи, каждая из которых обслуживает две камеры. Одновременно работают, таким образом, три камеры. Диаметр камер 7,0 м, высота 30 м. Температура нагрева сырья до 510 °С, избыточное давление 0,33 МПа. Вторичное сырье поступает в камеру из печей четырьмя потоками. Между камерами и колонной установлен эвапо-ратор-отбойняк, чтобы предотвратить попадание в олонну мелких коксовых частиц, которые могут нарушить нормальную работу горячих насосов. На установке имеется еще одна печь — для циркулирующего газойля он нагревается до 530 °С и вносит тепло в камеру во время коксования и в первый период после отключения (с целью снижения содержания летучих в коксе). На установке используют конденсаторы-холодильники воздушного типа. Избыточное тепло направляют иа производство водяного пара, а также в систему регенерации тепла в теплообменных аппаратах. [c.91]

Равномерно распределенный теплообмен легче осуществим в топливных печах, так как в них источник излучения может быть равномерно распределен по всему объему рабочего пространства печи. Трудно себе представить, например, электрическую печь сопроти влени-я, в которой резисторы расположены так, что удельный тепловой поток (ккал/м час) одинаков для поверхности нагрева и всех элементов кладки. Важнейшим критерием для выбора топлива служит способность данного топлива давать пла мя той или иной аветимости. Чем выше светимость пламени, тем ниже может быть его температура ( см. рис. 157) для обеспечения одной и той же интенсивности теплоотдачи, а при [c.285]

В итоге результирующий поток на поверхности нагрева при направленном прямом теплообмене, т. е. когда Т >, зависит от усредненной степени черноты пламени и увеличивается ио мере ее увеличения. При этом можно предполагать, что наи-больщее значение имеет степень черноты (светимость) тех слоев пламени, которые имеют максимальную температуру. По-видимому, именно в этом кроется объяснение общеизвестного факта, что в печах, работающих с ярко выраженным факельным процессом (мартеновские, стекловаренные), понижение светимости факела приводит к ухудщению работы печей. [c.303]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология