Рабочая построение и уравнение

Возможность построения графиков типа диаграммы Кокса для различных родственных групп углеводородов была установлена экспериментально. Совместное использование таких диаграмм и эмпирического уравнения Антуана, записанного для углеводорода как эталонного вещества, позволяет получить аналитическое выражение, связывающее температуры кипения ts компонентов непрерывной смеси по кривой разгонки ИТК с соответствующими значениями давлений Р их насыщенных паров при рабочей температуре процесса. [c.110]

Для построения уравнения рабочей линии рассмотрим материальный баланс верхней части десорбера выше тарелки с номером I (рис. XV- ). Получим [c.302]

В предыдущих разделах рассматривалась ректификация смесей, состоящих из компонентов с равными (близкими) мольными теплотами парообразования. На практике встречаются смеси компонентов с близкими массовыми теплотами парообразования (например, углеводороды одного гомологического ряда, содержащиеся в нефти) — тогда расчет ведут с помощью диаграмм а —а и I - а,а. При разделении смесей компонентов, у которых мольные или массовые теплоты испарения сильно различаются (скажем, на 20% — цифра зависит от требуемой точности расчетов), потоки пара В и флегмы Ь уже нельзя принимать постоянными по высоте укрепляющей и отгонной частей колонны. Соответственно усложняются материальные балансы, а рабочие линии — уравнения типа (12.17) и (12.20) — перестают быть прямыми. Построение кривых рабочих линий сопряжено с большими трудностями здесь необходимо учитывать изменение энтальпий пара (А) и жидкости (/) с изменением их составов. В этом случае переходят к энтальпийным диаграммам (см. рис. 12.7), представление о которых дано в разд. 12.2.4. [c.1045]

Для построения рабочей линии укрепляющей секции в уравнение (7.9) подставим х = хд и получим у — Хд, т. е. на диаграмме у—х (см. рис. 36) рабочая линия укрепляющей секции прохо-110 [c.110]

Рабочую высоту насадочных ректификационных колонн определяют методами, применяемыми для массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз [уравнения (III.32) и (III.33)1. Число тарелок в тарельчатых колоннах находят либо с помощью средней эффективности тарелки [уравнение (III.43) ], либо с помощью кинетической кривой, строящейся на основе эффективности тарелок по Мэрфри. Для определения средней эффективности колпачковых тарелок широко используют эмпирическую зависимость, график которой построен на рис. III. 14. Здесь на оси абсцисс отложено произведение средней вязкости жидкой фазы в колонне (в мПа-с) на относительную летучесть [c.63]

Построение рабочих линий. Уравнения (91) и (95) показывают, что направления рабочих линий при заданных F, Xj, и х, в прямоугольной [c.526]

Для построения уравнения рабочей линии нижней колонны найдем количество молей в жидком (Ц и паровом (О) потоках в нижней колонне. По [c.182]

Представляет интерес оценка максимального значения рмакс для получения продукта состава Хр при исходном содержании примеси Xq в разделяемой смеси. Эта сценка может быть произведена графически по наклону прямой, получающейся при построении рабочей линии [уравнение (1Г-23)] на диаграмме равновесия жидкость — пар данной бинарной системы в интервале концентраций от Хо до Хр, а также аналитически. В последнем случае из уравнения рабочей линии имеем [c.45]

Для построения рабочей линии отпарной секции м уравнение (7,13) вместо л подставим его конечное значение х , тогда у = = xw, т. е. рабочая линия отпарной секции проходи" через точку Л с координатами и у = х- - [c.111]

В гл. 10 рассматривалась работа двухфазового каскада, для характеристики которого была применена рабочая линия, построенная по уравнению (10-63). Было показано, что при соприкосновении рабочей линии с кривой равновесия для осуществления переноса [c.287]

Для построения рабочей линии достаточно найти координаты двух ее точек Хн, Ук и Ун- Иэ уравнения (1П.4) находим Л"н = 0,0101, Г = 0,0096 и А к = 0,258, Кн = = 0,220 кмоль/кмоль ин-комп. Графическое определение числа теоретических ступеней при использовании относительных мольных концентраций показано на рис. 111.3, б. [c.46]

Построение рабочей линии. Применительно к экстракции уравнение (111.9) может быть записано в следующем виде [c.56]

Число таких контактов, или число теоретических тарелок, может быть определено непосредственно графическим построением в пределах заданных концентраций или найдено аналитически совместным решением уравнений рабочей линии и линии равновесия. Графическое определение числа теоретических контактов дает наиболее наглядное представление о процессе (см. рис. 19). [c.44]

Построение рабочей линии с учетом продольного перемешивания в обеих фазах. Этот случай представляется наиболее сложным, поскольку требует использования метода проб и ошибок. Для построения рабочей линии используется система уравнений (IV, 303) — (IV, 306). На рис. 164 показано графическое определение через Хг, [c.357]

Точка (X +j, Уг+i) лежит на рабочей линии, учитывающей перемешивание. Вторая точка (х,.,, , / ) определяется из уравнения (IV, 305), затем из (IV, 306) находится В (Xj . , Построение рабочей линии, определение числа теоретических ступеней контакта при условии [c.357]

Поступающий в аппарат поток фазы С состава у и уходящий из аппарата поток фа ы Ь состава соответствуют уравнению рабочей линии (точка /). Поток фазы Ь состава х покидает контактную зону и находится в равновесии с потоком фазы С состава у , покидающей ту же зону (точка / ). Потоки фаз С состава у и Р состава Ха отвечают уравнению рабочей линии (точка 2). Составы и У2 находятся в равновесии (точка 2 ). Аналогично находим точки 3 и 3 и, наконец, точку 4, определяющую составы х,, поступающей в аппарат фазы Ь и // уходящей из аппарата фазы д. Таким образом, изменение концентраций фаз у — // и х — достигается при построении ступенчатой линии /, 2, 2, 3, 3, 4 между рабочей и равновесной линиями. Число ступеней (в данном случае три) и будет числом теоретических тарелок необходимых для данного разделения смеси. [c.228]

Это положение дает возможность легко определить графическим путем число единиц переноса. Пусть (рис. 11-8, а) в процессе мас -обмена рабочие концентрации изменяются в пределах Ух — У п Х — Х.2. Число ступеней изменения рабочих концентраций п м<,/1 ет быть определено графически построением ломаной линии между равновесной и рабочей прямыми. В рассматриваемом на рис. 11-8 примере ге = 4. Число единиц переноса, соответствующее одной ступени, можно вычислить по уравнению (11-37), а общее число единиц переноса определить умножением т х на п, т. е. [c.261]

Возможен и второй способ построения рабочей линии при помощи отрезка Хо (рис. 16-12, б), ограниченного началом координат и точкой пересечения рабочей линии с вспомогательной горизонтальной линией. Вспомогательная горизонтальная линия на диаграмме выражается уравнением Н = 500 X — 5. [c.418]

Уравнение (1У.31) позволяет определить поток орошения в любом сечении верхней части колонны и тем самым оценить степень изменения массы потока флегмы по высоте колонны. Это изменение массы потока флегмы может быть учтено при построении рабочей линии верхней части колонны на диаграмме х—у. [c.122]

Построение завершается, когда состав жидкости х,, стекающей с нижней тарелки концентрационной части колонны, и состав паров у , поступающих из секции питания, будут отвечать требуемым значениям. Составы этих потоков, являющихся встречными на одном уровне, определяются уравнением рабочей линии (точка 8). [c.128]

Уравнение рабочей линии получают из уравнений (X. 1) и Х. 2). Если концентрации выражены в мольных долях, то рабочая линия — кривая, а если используются относительные мольные концентрации, то рабочая линия — прямая и для ее построения необходимо знать лишь значения концентраций X и на входе и на выходе колонны. [c.327]

Построение рабочей линии. Из уравнения материального баланса [c.339]

Линию расширения можно построить по уравнению (5.7), если заменить в нем индекс 1 на индекс 3. В случае, если в ряду компрессора имеется не одна, а несколько рабочих полостей, то следует построить расчетные индикаторные диаграммы для каждой полости. Затем приступить к построению диаграммы поршневых сил, откладывая по оС н ординат усилия вдоль ряда Я, а по оси абсцисс — угол поворота ф = <о/. Длина диаграммы соответствует полному обороту вала, ее левая половина представляет изменение поршневых сил при ходе поршня к валу, а правая — при обратном ходе. На диаграмму поршневых сил переносят развернутые индикаторные диаграммы. [c.124]

Подобной зависимостью определялась точка пересечения рабочей линии с биссектрисой системы координат при нагревании острым паром — см. уравнение (У1-67). Следовательно, в обоих случаях рабочая линия пересекает биссектрису в одном и том же месте и, так как угол наклона также один и тот же, ход ее идентичен. Разница заключается только в том, что при нагревании острым паром рабочая линия продолжается до самой оси X, и от этой точки начинается построение ступеней изменения концентрации при нагревании же через поверхность нагрева это построение ведется от точки пересечения рабочей линии с биссектрисой. На рис. У1-34 видно, насколько большее число тарелок понадобится в колонне, обогреваемой острым паром. Это дополнительное число тарелок надо понимать только в физическом смысле, так как исчерпанная жидкость уходит лишь разбавленной, но количество летучего компонента в ней то же, что и при нагревании через поверхность нагрева, и на степень разделения они не влияют. [c.496]

Поскольку пределы изменения р достаточно широки, необходимо определить оптимальное флегмовое число и соответствующее ему значение р. Оптимальное флегмовое число находят из графической зависимости Я — Ы, для построения которой следует принять ряд значений коэффициента избытка флегмы р, вычислить соответствующие флегмовые числа, найти уравнения рабочих линий верхней части колонны и графически определить число теоретических тарелок для каждого значения р. Затем по [c.307]

В соответствии с перечисленными этапами построим модели процесса настройки кинематических цепей системы СПИД и процесса установки заготовки и режущего инструмента. В результате построения первой модели получим уравнение движения режущих кромок инструмента относительно технологических баз заготовки без рабочих нагрузок с произвольными значениями начальных условий. С помощью модели установки определяем начальные условия уравнения движения. [c.93]

Уравнение (ХП1,22) является уравнением рабочей линии, изображаемой прямой с тангенсом угла наклона tg а = А 8. В данном случае расчет сводится к построению (рис. ХП1-12) ступенек между рабочей линией К=ф(Х) и равновесной линией Y = f X), начиная от точки а (Хо, Ki) в пределах от Хц до Х , как было описано в главе X (стр. 429). Из рис. ХП1-12 следует, что в рассматриваемом процессе число требуемых теоретических ступеней равно двум. [c.534]

Встречные потоки третьего типа условны. Однако уравнения рабочих линий встречных потоков такого типа необходимы при построении X - У диаграммы. [c.34]

Расширим границы системы, включив в нее наряду с рабочей системой (так будем называть систему, в которой происходит изучаемый процесс) и тепловой источник. Тогда теплообмен будет происходить внутри искусственно построенной системы, т. е. последняя будет изолированной. Поэтому в соответствии с уравнением (III, 16) для системы в целом [c.57]

Уравнения (4.1.32) и (4.1.35) идентичны, за исключением входящих в них констант. При построении графиков зависимости тока, описываемого этими уравнениями (например, возникающего в процессе катодного восстановления), от потенциала рабочего электрода, измеренного относительно потенциала электрода сравнения (рис. 4.7), получают следующие типы вольтамперных кривых. [c.107]

После построения области эффективной работы тарелки, ограниченной линиями 1—1, 2—2, 3—<3, 4—4 и 5—5, на график наносят рабочую точку, координаты которой определяют по уравнениям [c.403]

Сравнительно сложный характер уравнения (П1-14) требует для построения рабочей линии вычисления координат ряда точек, что довольно кропотливо. В относительных концентрациях урав- [c.188]

Обязательным условием общего системного анализа технологического процесса является количественное описание взаимосвязей потоков сырья, продуктов, вспомогательных веществ и отходов на протяжении всего процесса. Общепринятым сжатым методом такого описания является схема потоков. Количественная схема также является результатом абстрагирования от реальной действительности и соответствует текущему уровню знаний о процессе. Кроме того, количественные величины относятся только к одной совокупности условий, вследствие чего они мало говорят о влиянии изменения входных потоков, а также рабочих условий на выходные параметры. При наличии необходимых данных можно составить схемы материальных потоков по альтернативным вариантам сочетания входных переменных и рабочих условий. Таким образом, при построении моделей процесса основная проблема заключается в описании аппаратов, входящих в технологическую схему производства, с помон1,ью систем уравнений, достаточно простых для того, чтобы задача составления полной схемы материальных потоков оставалась практически разрешимой. Для решения задач масштабирования и получения надежной информации для проектирования нового промышленного производства и последующего управления им важное значение имеет опытно-промышленная стадия разработки процесса. [c.236]

Для построения рабочей линии зададимся рядом концентраций брома в СС14 (в пределах от уп до Уи) и рассчитаем соответствующие концентрации брома в воде. Расходы фаз и Оу найдем с помощью уравнений (111.12) и (111.13), которые для экстракции принимают вид [c.56]

Входящий в абсорбер газ и уходящий насыщенный абсорбент встречаются в нижнем сечении, т. е. их составы должны удовлетворять уравнению рабочей линии (точка В). В результате нзаимодействия потоков газа и жидкости на нижней тарелке абсорбера образуются равновесные потоки газа и жидкости, составы которых определяются точкой 1 на равновесной кривой. Проведя горизонталь до пересечения в точке 2 с рабочей линией, получим состав жидкости, стекающей с вышерасположенной тарелки. Продолжив аналогичные построения, наконец достигнем точки А, находящейся на рабочей линии, координаты которой определяются составами уходящего из абсорбера газа К, и свежего абсорбента Хд. В данном случае число теоретических тарелок равно пяти. [c.299]

Для построения рабочей линии процесса из уравнения материального баланса 1аходим концентрацию адсорбтива в адсорбенте на ьыходе из адсорбера [c.151]

Распределительные устройства часто оценивают по общему перепаду давления в рабочих условиях. На рис. Х1Х-5 представлены построенные по уравнению (XIX,2) кривые зависимости перепада давления на распределителе из 36 элементов (А/ д) от скорости газа ( 7 ) для слоев песка 5.1 различной высоты. Из рисунка видно, что существуют два характерных режима в случае и с > 2,5и 1 уже при весьма низких сопротивлениях распределительного устройства гарантирован рабочий режим всех его элементов в слз ае С/ < 2,5С/ — для обеспечения рабочего режима всех элементов требуется значительно больнше перепады давления на распределительном устройстве . [c.691]

Различия в мольных энтальпиях испарения могут оказывать заметное влияние на число теоретических ступеней разделения особенно при малых флегмовых числах или при малой относительной летучести компонентов и высокой разделительной способности колонны. Графический метод Мак-Кэба и Тиле в этом случае заметно усложняется, так как при этом рабочие линии процесса ректификации не являются прямыми. Однако видоизменение метода Мак-Кзба и Тиле, предложенное Фишером [134], относительно упрощает графические построения. Биллет [135] вывел уравнения для расчета рабочих линий, соответствующих процессу ректификации бинарных смесей при различных мольных энтальпиях испарения компонентов. Тум [136] разработал метод прямого расчета числа теоретических ступеней разделения при ректификации идеальных бинарных смесей с конечным флегмовым числом, в котором учтены различия в энтальпиях испарения. [c.98]

Продолжая аналогичные рассуждения, видим, что концентрации потоков паров и флегмы определяются при построении ступенчатой линии между кривой равновесия и рабочей линией О, /, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10. Построение ее заверншется, когда состав жидкости х , стекающей с нижней тарелки концеитра-циониой части колонны, и состав паров у ,, поступающих из питательной секции, будут отвечать заданным. Составы этих потоков соответствуют уравнению рабочей линии (точка 10). [c.262]

Особенностью метода расчета с построением кинетической кривой является необходимость наличия уравнений для определения численных значений коэффициентов массопередачи. Метод этот учитывает кинетику процесса и siaляeт я одним нз наиболее точных способов расчета тарельчатых аппаратов. Широкое применение его ограничивается лишь недостаточностью экспериментальных данных [Х-1,9]. Прн нользоваиии этим методом коэффициент массопередачи, например Кх/, относится к 1 м" рабочей площади тарелки. [c.676]

Зависимость между составами экстракта и рафината выражается рабочей линией (см. рис. 18-1), уравнение которой соответствует уравнению (16-16). Построение рабочей линиа [c.635]

Расчет числа теоретических ступеней изменения концентраций (числа теоретических тарелок) может быть выполнен с использованием изотермы адсорбции и рабочей линии (рис. VIII-12). Число теоретических ступеней изменения концентраций определяется графическим построением ломаной линии между изотермой адсорбции и рабочей линией, соответствующей уравнению (У1П.З). На основе такого построения производится определение общего числа теоретических ступеней изменения концентраций. Необходимая высота адсорбера определяется по уравнению [c.294]

Зная значения коэффициента массопередачи, можно с помошъю измерения отрезков АВ между рабочей и равновесной линиями и уравнения (Х.29) находить положение точки С в рабочем дна- пазоне изменения концентраций по высоте колонны. Геометрическое место точек представляет собой так называемую кинетическую линию. Построение ступенчатой ломаной линии между рабочей и кинетической линиями, аналогичное проведенному на рис. Х-2, позволяет определить действительное число тарелок в колонне. [c.331]

Независимо от того, какую модель из приведенной классификации будут разрабатывать, ее построение имеет следующие этапы постановка задачи, построение эквивалентной схемы, вывод уравнения относительного движения рабочих поверхностей, составление уравнения движе1шя с учетом факторов, нарушающих заданный ход технологического процесса, проверка модели на адекватность. [c.81]

Изложенных сведений о принципах построения основных электрохимических приборов достаточно, чтобы самостоятельно сделать для лабораторных работ или научных исследований нейоторые простые устройства. Например, на одной микросхеме ОУ серий К 140, К 153 или К 544 легко изготовить повторитель напряжения (см. рис. 1.25), который, по существу, является вольтметром с достаточно высоким входным сопротивлением ( 10 -10 Ом) и может быть использован для измерения разности потенциалов в электрохимических ячейках. При этом, если ко входу + подключен электрод сравнения, а рабочий электрод заземлен, то выходное напряжение / ых равное —Ср.э, можно фиксировать обычным низкоомным вольтметром или с помощью самопишущих потенциометров (КСП-4, Н-306 и т. п.). В последнем случае для согласования выходного напряжения изготовленного вольтметра со входом самописца их следует соединить через масштабирующий (инвертирующий) усилитель (см. рис. 1.23) таким образом, чтобы, например, разности потенциалов 2 В соответствовала полная шкала потенциометра 50 мВ. Из уравнения (1.11) следует, что в этом случае RllR(, 2/0,05 40. Так как параметры работы ОУ ограничены максимальными напряжением и током ( 12 В и 10 мА соответственно), то R(, должно быть порядка 12 В/0,01 А зё 1 кОм или больше. Таким обра.зом, если / 1 кОм, то Rl 40 кОм. Так как усилитель (см. рис, 1.23) является инвертирующим, то на самописец подается сигнал, совпадающий по знаку с ,,, , относительно электрода сравнения. [c.51]

При построении систем автоматической стабилизации отдельных технологических параметров (координат) требовалось, как правило, знание статики и динамики лишь в узком, рабочем адапазоне изменения входных и выходных координат. Для решения этой задачи применялись экспериментальные методы изучения татических и динамических свойств объекта. Эти методы чаще всего базируются на предположении о линейности и сосредоточенности параметров объекта, неизменности во времени его динамических и статических характеристик. Принятие этих допущений позволяет сравнительно просто описывать наблюдаемые процессы линейными дифференциальными уравнениями с постоянными коэффициентами и алгебраическими зависимостями. При эксперимен-гальном подходе к составлению математического описания всегда ребуется постановка опытов непосредственно на изучаемом объекте. [c.7]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология