Реализуемая прочность

Эффективность различных наполнителей можно сопоставить [О значениям реализуемой прочности (он) и модуля упругости (Ев) волокон в пластике [c.139]

Значительно в большей степени от структуры наполнителя зависит прочность пластика (см. табл. 1У.7). Прочность волокон реализуется наиболее полно в пластике на основе первичной стеклонити (а = 270—280 кгс/мм ). Степень реализации прочности волокон в пластике снижается с увеличением толщины стекложгута и стеклонити (рис. IV. 1). В случае стекложгута в 10 сложений ЖС 24/10 и стеклонити НС 75/8 (N=9,3 м/г) реализуемая прочность волокон составляет 220—230 кгс/мм , а разрушающее напряжение при растяжении пластика 130—140 кгс/мм . [c.141]

Рис. IV. 1. Зависимость реализуемой прочности волокон алюмоборосиликатного состава от числа сложений жгута [38].

Уменьшение среднего значения реализуемой прочности волокон в пластике на основе первичной нити по сравнению с прочностью нетронутых волокон является скорее следствием неравномерного распределения нагрузки на волокна в пучке (рис. 1У.12), чем влияния технологических факторов в процессе изготовления наполнителя и композиции. Из рис. 1У.12 видно, что число преждевременно разрушающихся волокон в пластике меньше, чем в не-пропитанном пучке волокон, но и в этом случае составляет 15— 20% от общего числа волокон, что согласуется со значением потери прочности волокон в пластике на основе первичного жгута. Это объясняется тем, что при нагружении пластика нагрузка с разрушенных волокон передается по связующему на соседние волок- [c.141]

При расчете реализуемой прочности волокон принимается, что все волокна разрушаются одновременно. Если учесть, что фактически часть волокон разрушается раньше, чем пластик (рис. 1У-12) и в момент разрушения пластика работает лишь 80—85% волокон, то получается, что фактическая прочность промышленных алюмоборосиликатных волокон в пластике на основе первичной нити составляет 320—340 кгс/мм , т. е. равна прочности нетронутых волокон. [c.141]

Значения реализуемой прочности и модуля упругости волокон в пластике дают также возможность оценить влияние поверхностной обработки и текстильной переработки волокон, условий их хранения, режимов формования, пористости и многих других факторов на свойства композиции. [c.142]

В табл. IV.8 приведены данные об изменении реализуемой прочности волокон из алюмоборосиликатного Е и магний-алюмосиликатного S-994 составов стекол с прямым высокопрочным замасливателем HTS в пластике на различных этапах, начиная от изготовления первичной нити или ровницы и до их применения в тонкостенных цилиндрических оболочках, полученных спиральной намоткой. Установлено, что для обоих видов волокон прочность их в пластике с наполнителем в виде первичной нити (204 элементарных волокна) или ровницы в 12 сложений на 20— 25% ниже прочности нетронутых волокон. Среднее значение прочности стеклянных волокон в цилиндре диаметром 75 мм ниже прочности нетронутых волокон примерно на 30%, при этом прочность волокон из стекла Е составляет 260 кгс/мм , что лишь немного ниже прочности волокон в ровнице (275 кгс/мм ). [c.142]

Нижний предел допустимого содержания связующего в пластике оценивается по максимуму на кривых зависимости прочности пластика, модуля упругости и реализуемой прочности волокон от содержания связующего или отнощения содержания связующего к содержанию наполнителя (рис. IV. 15). Очевидно, что эта величина зависит от вида наполнителя, технологии изготовления пластика, прочностных и упругих свойств отвержденного связующего, степени его дефектности и вида напряженного состояния, адгезии связующего к волокну. Зависимость прочности стекловолокнитов от свойств связующего иллюстрирует табл. IV. 10. [c.146]

Прочность и модуль упругости стеклотекстолитов линейно растут с увеличением степени наполнения до определенного предела (при условии, что пакет из стеклоткани, пропитанной связующим, уложен без перекосов). Этот предел зависит от текстуры применяемой ткани, типа связующего и условий формования материала. В стеклотекстолите на основе ткани сатинового переплетения марки ТС-8/3-250 и эпоксифенольного связующего, изготовленного вакуумно-автоклавным методом при давлении 5 кгс/мм , зависимость прочности и модуля упругости от степени наполнения выражается прямой линией вплоть до содержания наполнителя 62 объемн.% (содержание связующего 22 вес.%) — (рис. IV.36 и 1У.37). При этом не наблюдается и снижения реализуемой прочности волокон в пластике (рис. 1У.37,б). Дальнейшее уменьшение содержания связующего приводит к увеличению пористости и снижению механических характеристик стеклотекстолитов. [c.174]

Рис. 1У.37. Зависимость разрушающего напряжения при растяжении (а) стеклотекстолита и реализуемой прочности (6) волокон в пластике на основе ткани ТС-8/3-250 и эпоксифенольного связующего ФФЭ-70 от объемного содержания

Реализуемая прочность волокон [c.176]

Щурик А.Г. О возможности повышения реализуемой прочности наполнителей в УУКМ ..............................................................214 [c.17]

Для среднемодульного прочного УВН на основе ПАН исходных волокон типичные значения коэффициента реализуемой прочности наполнителя в УУКМ не превышали 18 %, а коэффициента реализации модуля упругости 38 %. В УУКМ из тех же УВН, но подвергнутых при их изготовлении воздействию ГСС коэффициент реализуемой прочности наполнителя составлял 30-58 %. Коэффициент реализации модуля упругости наполнителя при этом был еще выше и лежал в пределах 46-83 %. [c.214]

В УУКМ с УВН на основе исходного ГЦВ коэффициент реализуемой прочности наполнителя менялся в интервале 12-30 %. А коэффициент реализации модуля упругости наполнителя был не ниже 60 % и достигал в отдельных случаях 1СЮ %. Влияние ГСС в процессе получения УУКМ с УВН на основе исходного ГЦВ не установлено. [c.214]

Следует отметить, что механические и химические воздействия на различных этапах изготовления наполнителя, естественно, иводят к разрушению промышленных волокон, появлению поверхностных дефектов и снижению прочности моноволокон до уровня 220 кгс/мм и даже ниже. Однако в подавляющем большинстве случаев расстояние между дефектами больше критической длины волокна, необходимой для включения его в работу [74]. Сопоставляя значения реализуемой прочности пластиков, содержащих наполнители различной формы, можно оценить степень рав-нонапряженности волокон. Например, в пластике на основе жгута же 24/10 степень равнонапряженности волокон на 18% меньше, чем в пластике на основе первичной стеклонити (см. табл. IV.7). [c.142]

Из приведенных данных следует, что при принятой технологии изготовления цилиндрических оболочек спиральной намоткой прочность волокон практически не снижается, а уменьшение реализуемой прочности волокон на 3—5% по сравнению с однонаправленным пластиком обусловлено масштабным фактором. [c.142]

Рис. IV.14. Зависимость разрушающего напряжения при растяжении Ор однонаправленного эпоксистекловолокнита от объемного содержания наполнителя (а) и Ор того же пластика и реализуемой прочности волокон в пластике а от объемного содержания связующего Ус и пор У,, (б) [81]

Диаметр злемзи-тарного волокна, мкм Разрушающее напряжение пластика при растя- жении, кгс/мм2 Исходная прочность волокон, кгс/мм2 Реализуемая прочность волокон в пластике, кгс/ммз Степень использования прочности, % [c.148]

Механические свойства стеклотекстолитов на основе тканей различного переплетения могут существенно различаться. Наиболее высокими показателями механических свойств обладают стеклотекстолиты на основе однослойных тканей сатинового переплетения (ТС-8/3-250, АСТТ(б)-С2), в которых наиболее полно реализуются прочность и модуль упругости волокон (табл. IV.21). Ниже приведены значения реализуемого модуля упругости волокон, полученные расчетным путем на основании результатов испытания образцов стеклотекстолитов прямоугольной формы размером 120Х15Х(3—4) мм при чистом изгибе, и значения реализуемой прочности волокон, полученные из результатов испытания стандартных образцов стеклотекстолитов на основе эпоксифенольного связующего ФФЭ-70 (изготовлены вакуумно-автоклавным формованием при давлении 5 кгс/см ) при растяжении [c.171]

Прочность волокон в стеклотекстолите зависит от степени изогнутости стеклонитей. Поэтому реализуемая прочность волокон снижается при переходе от тканей с сатиновым переплетением к полотняным или от тонких к толстым, от однослойных к многослойным. Снижение прочности волокон в ткани, например в АСТТ(б)-С2, составляет примерно 27% по сравнению с прочностью волокон в однонаправленном пластике на основе тех же нитей НС-75/8. [c.174]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология