Чистый изгиб

Пусть напряженное состояние в плоском образце с толщиной 8 создается в результате чистого изгиба проги- [c.318]

Лекция 11. Изгиб. Поперечные силы и изгибающие моменты. Элементы оборудования, работающие на изгиб. Правило знаков для изгибающих моментов и поперечных сил. Построение эпюр. Нормальные напряжения при чистом изгибе. Деформации при изгибе. Понятие о прогибах и углах поворота. Расчеты на прочность и жесткость при изгибе. [c.250]

Пусть напряженное состояние в плоском образце с толщиной 8о создается в результате чистого изгиба прогибом таким образом,что коэффициент формы цикла Кфц= О [c.86]

Чистый изгиб С—С-связей ПЭ 80 — [12] [c.126]

Граф M. E., Филатов M. Я-, Машина для программных испытаний на усталость материалов при чистом изгибе.— Проблемы прочности, 7, № 9, [c.327]

В работе экспериментально исследуется кинетика деформирования электродного графита в условиях поперечного и чистого изгиба при нагружении, близком к кинематическому. Разработана методика и проводятся испытания при нормальной температуре с записью распределения деформаций по высоте образца во времени и диаграммы нагрузка—прогиб . Исследуется кинетика распространения макротрещины при изгибе. Проводится сопоставление результатов испытаний на изгиб и растяжение с целью прогнозирования характеристик изгиба по данным опытов н растяжение—сжатие. [c.72]

Напряжения и деформации в рулоне можно рассматривать как одноосные, возникающие от чистого изгиба и определяемые по формуле [c.162]

Для случая чистого изгиба (на основании экспериментальных данных) можно рекомендовать формулу для определения нижнего критического напряжения [c.322]

В стенках труб и сосудов, как правило, возникает двухосное напряженное состояние. Поэтому представляет большой практический интерес исследование влияния схемы напряженного состояния на скорость коррозии металлов. С этой целью авторами проведены коррозионные испытания листовых образцов, нагружаемых постоянным прогибом по схеме чистого изгиба (рис. 1). Применены образцы двух типов прямоугольные, т. е. пластины с соотношением сторон поперечного сечения 5/5 = 5, и круглые. В прямоугольных образцах при изгибе реализуется напряженное состояние, близкое к одноосному, а в круглых — двухосному. [c.19]

Рис. 6. Схемы приспособлений для подвода коррозионной среды к образцам, нагружаемым по принципу чистого изгиба с вращением э — закрытая камера б — открытая камера в — камера для подвода среды капельным или струйным методом

Для оценки сопротивления усталости материалов, предназначенных для производства энергетических установок, химического и другого оборудования, нами [80] разработана методика и создано оборудование для испытания материалов на усталость при периодическом смачивании, нагретых до повышенных температур образцов, брызгами коррозионной среды. Установки работают по принципу чистого изгиба вращающегося [c.24]

Приспособления к машинам МУИ-6000, ИМА-5 и др. дЛя исследования усталости и коррозионной усталости горизонтально расположенных цилиндрических образцов при чистом изгибе с вращением приведены на рис. 11, а, б. Циклически деформируемый образец 8 вращается между вкладышами — контртелами 7, прижимающимися к образцу с заданным усилием Р посредством гибких тяг 6, роликов 2 и штока 5, движущего- [c.29]

Следует отметить, что общепринятого руководящего материала, регламентирующего методику испытания материалов на сопротивление коррозионной усталости, пока не существует, поэтому в литературе встречаются самые различные обозначения (индексация), указывающие-на то, что приводимые данные относятся к испытаниям в среде. Например, обозначения 1 кор —1 в различных литературных источниках относятся к одной и той же величине — условному пределу коррозионной выносливости образцов при симметричном чистом изгибе. [c.31]

ДИЛИ при чистом изгибе с вращением образцов диаметром 7,52 мм при частоте около 85 Гц. Существенных преимуществ легирования с точки зрения изменения коррозионной выносливости также не выявлено. [c.55]

В виду создания новых марок сталей, обладающих лучшими эксплуатационными свойствами, за последние два десятилетия нами проведены обширные исследования коррозионной усталости нержавеющих сталей различных классов (табл. 9). Для получения сопоставимых данных испытание проводили на однотипных машинах при одинаковых условиях (диаметр рабочей части образцов 10 мм, вид нагружения — чистый изгиб с вращением, частота нагружения 50 Гц). [c.59]

Кроме того, эксперименты проводили в 11 %-ном растворе карбамида при 80°С, достаточно агрессивном из-за повышенной активности цианово кисло го аммония. Эта среда й принята для коррозионно-усталостных испытаний, которые выполняли при чистом изгибе с вращением и при пульсирующем растяжении. [c.61]

ММ испытывали при чистом изгибе с вращением с частотой 60 Гц. Установлено, что с увеличением размера зерна уменьшается предел выносливости и в воздухе, и в коррозионной среде (табл. 13). [c.76]

Пусть напряжсниое состояние в плоском образце с толщиной Ь соз Л(аегся к результате чистого изгиба прогибом таким обра.мзм, что коэффициент формы цикла Кфц = О (Кф =, где 1 и 1г, - соответственно время [c.40]

Изучение влияния малоциклового нагружения на изменение обобщенного параметра р проводили на установке, разработанной и изготовленной в Салаватском филиале УГНТ>". Пршцигагальная схема представлена на рисунке 3.8. Установка позволяет испытьшать натурные образцы в условиях чистого изгиба. [c.49]

Для ответа на этот вопрос впервые в практике исследования металла реакторов коксования были проведены повторные усталостные испытания образцов из той же серии, что были испытаны для определения механических показателей. Испытания осуществляли на чистый изгиб на машине МУИ-6000 при амплитудных напряжениях 90 МПа. Зоны максимальных повреждений четко выделялись, доказывая усталостную их природу (рис. 2.16). Расброс результатов испытания здесь минимален. В других зонах [c.95]

Была исследована сталь марки ОХ18Н10Т на образцах с = 10 мм при чистом изгибе и вращении образца с частотой 3000 мин" на воздухе и в 3,5 %-ном растворе Na l при 10 циклах нагружения. [c.84]

Предварительными опытами был выбран цилиндрический образец длиной 226 мм с рабочей частью диаметром 15 и длиной 50 мм, установлена допустимая величина биения (не выше 0,005 мм) и принята база испытания 10 циклов. Величину действующих на рабочей части образца напряжений авторы работы определяли по формуле а = = 32Я//(тгс/ ), где Р - приложенная нагрузка, МН / — расстояние от точки приложения нагрузки до ближайшей опоры (постоянная машины), см / - диаметр рабочей части образца, см. Усредненные по большему числу образцов результаты эксперимента (рис. 29) показали, что величина напряжений при одинаковом числе разрушающих циклов для параллельно ориентированных образцов на 15—30 % выше, чем для перпендикулярно ориентированных. Это различие объясняется более высокой прочностью параллельно ориентированных образцов. При этом характер зависимости напряжение — число циклов до разрушения для графита резко отличается от такового для металлов. Значительный разброс данных на графике (некоторь(е образцы при одинаковом напряжении резко различались по числу, циклов до разрушения) обусловлен присущей графиту исходной разнопрочностью, структурной неоднородностью и другими причинами. Предел усталости для исследованного графита при чистом изгибе вращающегося образца составил 14 МПа — для параллельно ориентированных образцов и 10 МПа — для перпендикулярно ориентированных. [c.75]

Ч — чистый изгиб (на двух опорах вращающегося образца 5= onst). [c.290]

Деформация на образце создавалась усталостной машиной по схеме чистого изгиба, разработанной и изготовленной на кафедре Материаловедение и защита от коррозии УГНТУ. Ее уровень составлял 0,23 %. Ее величина контролировалась с помощью деформомера Гугенбергера. Количество циклов до зарождения трещины при наложении различных величин потенциалов поляризации определялось с помощью механического счетчика. [c.106]

В операциях, которым подвергаются заготовки из проката, предполагается чистый изгиб для пего справедлива гипотеза плоских сечений. Согласно этой гипотезе считают, что нейтральная линия (поверхность) проходит через центр тяжести сечепия за) о-товкп. Поэтому определяют размеры разверток по отношению к не11тральной линии сечения металла заготовки. [c.104]

Для случая чистого изгиба оболочки средней длины верхнее критическое напряжение (по расчетам А. В. Кормишина, Ю. В. Одинокова и др.) мало отличается от такого же напряжения для центрально сжатой оболочки (391), т. е. [c.322]

Для сравнительных лабораторных исследований коррозионной усталости сварных соединений труб и основного металла вырезали образцы размером 180Х38Х 10 мм из прямошовных (сталь 17ГС) и спирально-шовных (сталь 17Г2СФ) сварных труб диаметром 820 мм. Механические свойства и химический состав соответствовали ГОСТам и техническим условиям. Учитывая, что в реальных условиях эксплуатации концентраторы напряжений испытывают упруго-пластические деформации, тогда как остальное тело трубы деформируется упруго, т. е. в концентраторах имеет место жесткая схема нагружения, усталостные испытания проводили на машине с задаваемой амплитудой деформации (максимальная тангенциальная деформация 0,22 и 0,3% или интенсивность деформации 0,25 и 0,34% в наружных волокнах) чистым изгибом с частотой 50 циклов в минуту. Коррозионную среду подавали с помощью капельницы (для обогащения кислородом) или влажного тампона. [c.230]

Испытания по симметричному циклу при чистом изгибе образцов со сварными швами из прямошовных труб (сталь 17ГС) показали, что зарождение трещин начинается всегда со стороны шва, имеющего более резкий переход к основному металлу (на трубах менее благоприятную форму усиления имеет обычно внутренний шов). [c.230]

Для исследования масштабного эффекта при коррозионной усталости могут быть использованы и другие уникальные машины. Создание циклических напряжений в образцах при испытании на этих машинах обеспечивается с помощью различных гидравлических, пружинных, клиновых, рачажных, инерционных устройств. Наименее энергоемки инерционные машины. Среди машин этого типа необходимо отметить машину У-200 [85], которая позволяет испытывать образцы диаметром 200-250 мм при их круговом чистом изгибе без вращения образца. Более мощной, компактной является установка УП-300 [86], предназначенная для испытания призматических образцов сечением 300X400 мм или круглых образцов (моделей роторов) диa зтpoм до 380 мм. Установка УП-300 предусматривает чистый изгиб образцов в одной плоскости. Для испытания образцов диаметром 200—260 мм при циклическом кручении создана установка УК-200 [87]. [c.28]

Для примера рассмотрим обработку результатов коррозионно-усталостных испытаний образцов диаметром рабочей части 5 мм из нормализованной стали 20 при чистом изгибе с вращением в 3 %-ном растворе ЫаС1 (рис, 12). В зависимости от базы испытания, состояния поверхности образцов графики коррозионной усталости в полулогарифмических координатах могут быть представлены в виде прямой или ломаной линии с одним, а реже с двумя перегибами. Тогда каждый прямолинейный участок необходимо подвергать обработке отдельно. Для стали 20 в полулогарифмических координатах четко выражены два прямолинейных участка, поэтому подвергаем обработке отдельно верхнюю и нижнюю ветви кривой. Исходные данные об уровне напряжений а и времени до разрушения N заносим в табл. 2 и 3. Через точку М (см. рис. 12) с координатами (антилогарифм среднеарифметического значения 1д /V) и V (среднеарифметическое значение а) проводят две прямые, рассчитанные по уравнениям (1) и (2) с использованием данных табл. 3 и 4 площадь между прямыми охватывает наиболее вероятное местоположение экспериментальных точек. Чем меньше разброс экспериментальных точек, тем меньше разница между коэффициентами Ь, и 2. Критерием разброса экспериментальных точек служит коэффициент корреляции г =b /Ь . При минимальном разбросе л ->1. Поскольку кооордина-ты точки перелома кривой точно установить трудно, то при построении кривой кор-розинной усталости отдельные ветви соединяют плавной линией. [c.33]

Нами [35, с. 82—86 36, с. 53—56] разработана методика, которая позволяет проводить испытания на усталость и коррозионную усталость образцов с одновременной записью кривых изменения их макродеформации. Для этого была создана установка ФМИ-ЮД (рис. 14), работающая по принципу чистого изгиба цилиндрического образца 13, вращающегося в барабанах 9 л11. Запись диаграмм деформации образцов в процессе усталости производится при помощи электронного автоматического потенциометра 8. Прогиб образца фиксируется тензометрическим индикатором 7, который через регулировочный винт 5 контактирует с удлинительной планкой 6, жестко соединенной с барабаном машины. Тарировку тензометрических датчиков, а также контроль показаний потенциометра в ходе испытаний производили индикатором 4 часового типа. [c.39]

Проведенные нами исследования [115] на образцах диаметром 5 мм при чистом изгибе их в 3 %-ном растворе Na I также показали увеличение условного предела коррозионной выносливости. Так у стали 20 при базе 5 10 циклов = 30 МПа, в то время как у сталей 45 и У8 при тех же условиях испытания = 50 МПа. Положительное влияние углерода на коррозионную выносливость углеродистых сталей можно объяснить по-видимому, уменьшением общей гетерогенности металла и повышением прочности при сохранении относительно низкой химической активности. В.В.Романов [116] указывает, что низкоуглеродистые стали при коррозионной усталости разупрочняются меньше, чем средне- или высокоуглеродистые стали. [c.50]

Деформационное старение, сущность которого заключается в пластическом деформировании закаленной низкоотпущенной стали с последующим старением, повышает усталостную прочность стали 40Х при чистом изгибе в воздухе, увеличивает время до разрушения в области высоких амплитуд циклических напряжений в коррозионной среде, независимо от степени деформации при старении (0—4 %). не оказывает влияния на условный предел коррозионной выносливости этой стали (Мой-сеев Р.Г. и др. [121, с. TOI]). [c.55]

Автор и Ю.М.Зафийовский [132] исследовали влияние старения на сопротивление усталостному и коррозионно-усталостному разрушению стали 12Х18Н10Т в аустенизированном состоянии, а также после предварительного пластического деформирования растяжением заготовок образцов. Образцы диаметром рабочей части 5 и 25 мм испытывали при чистом изгибе с вращением (частота 50 Гц) в атмосфере, насыщенной парами и брызгами кипящего 3 %-ного раствора МаС . [c.63]

Исследование сопротивления коррозионной усталости проводили на образцах диаметром 5 и 10 мм при чистом изгибе с вращением и частотой нагружения 50 Гц. Установлено (рис. 30), что при испытании в воздухе у исследуемых сплавов при Л/-2 10 цикл истинный предел выносливости отсутствует. Микролегирование сплава АМгб цирконием существенно повышает сопротивление сплава усталостному и коррозионно-уста-лостному разрушению, особенно в области больших амплитуд циклических напряжений. [c.68]

Заготовки образцов подвергали отжигу при 870°С в течение 1 ч, охлаждению с печью до 650°С, выдержке при этой температуре 1 ч, а затем охлаждению на воздухе. Поскольку титановые сплавы из-за низкой теплопроводности подвержены при шлифовании ожогам, в качестве финишной механической обработки применяли тонкое точение с последующей зачисткой рабочей поверхности до заданного класса шероховатости. Испытания на усталость проводили при чистом изгибе врашаю- [c.70]

Испытания проводили на образцах диаметром рабочей части 5 мм при чистом изгибе с вращением. Частота нагружения 50 Гц. Коррозионная среда снижает время до разрушения всех исследуемых сплавов (за исключением технически чистого титана) при высоких уровнях циклических нагрузок, т.е. уменьшает ограниченную выносливость, причем для сплава ВТ5 почти на порядок. Что же касается влияния среды на условный предел коррозионной выносливости, то при ограниченной базе циклов нагружения (до 5 10 цикл) наблюдается двоякое ее действие (рис. 33), небольшое повышение условного предела коррозионной выносливости сплавов АТЗ и ПТ-ЗВ и снижение для сплавов ВТ5 и ВТ14. Однако, судя по ходу кривых усталости, при увеличении базы испытания для всех исследуемых [c.72]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология