Коэффициенты циклов

Холодильный коэффициент цикла [c.533]

Отсюда можно определить холодильный коэффициент цикла, или количество тепла, отводимое из сборника с низшей темпера турой, на единицу затраченной работы [c.257]

Отклонение холодильного коэффициента хладоагентов от холодильного коэффициента цикла Карно при одинаковых температурах рассола и охлаждающей воды Тг является мерой реального цикла. [c.260]

Холодильный коэффициент цикла Карно (вк) не зависит от физических свойств рабочего вещества и определяется только температурами, при которых осуществляется процесс [c.476]

Таким образом, затрата энергии AL в цикле изображается площадью I—2—3—а и холодильный коэффициент цикла [c.720]

Тепловая оценка процесса показывает, что затраты тепла составляют примерно 314 кДж/моль разлагаемой воды. Если сюда добавить тепловые потери и затраты энергии на циркуляцию даже в количестве 63 кДж, то потребное тепло на 1 моль водорода составит 377 кДж. Тогда тепловой КПД процесса составит 242 377 = 0,64, или 64%, а предельный коэффициент цикла Карно 73 % (242 кДж — тепло горения 1 моль водорода до водяного пара). В табл. 8.3 приведены некоторые термохимические данные для процесса. [c.362]

В результате затрата энергии АЬ в цикле изображается площадью 1—2—3—а холодильный коэффициент цикла равен [c.681]

Уравнение (I—3) показывает, что холодильный коэффициент цикла Карно не зависит от свойств рабочего тела, а определяется только температурами Гд и Г, т. е. температурами охлаждаемой и охлаждающей среды. [c.13]

Холодильный коэффициент цикла [c.15]

Таким образом, цикл осуществляется по треугольнику сЬа. Чем выше солевой коэффициент цикла (т. е. отношение массы полу- [c.285]

Холодильный коэффициент цикла Карно [c.48]

Теоретический холодильный коэффициент (коэффициент цикла Карно) [c.210]

Фиг. 4. Зависимость теоретического холодильного коэффициента газового холодильного цикла [равного холодильному коэффициенту цикла Карно т, = Т 1(Т —от температуры 7" при = 300° К.

Сравним холодильные коэффициенты циклов с двухступенчатым и одноступенчатым дросселированием (см. рис. 7, б, на котором линия 6—10 соответствует одноступенчатому дросселированию). В цикле с двухступенчатым дросселированием значение больше (из-за более низкой температуры жидкости перед РВ), что увеличивает ет. С другой стороны, больше и л, так как числитель в формуле (I—23) больше, чем в формуле (I—19), что уменьшает ет. В целом, при двухступенчатом дросселировании ет всегда больше, так как пар, образующийся при дросселировании от рк до Рпр, сжимается только компрессором второй ступени 2Км. При одноступенчатом дросселировании этот же пар сначала транзитом проходит через испаритель, затем сжимается компрессором первой ступени 1Км и только после этого поступает к 2Км. Это снижает холодопроизводительность компрессора первой ступени и увеличивает затрату мощности на сжатие в нем пара. [c.22]

На фиг. 13 и 14 приведены также кривые, характеризующие изменение относительного термодинамического к. п. д. цикла, представляющего собой отношение холодильного коэффициента к холодильному коэффициенту цикла Карно [c.20]

Холодильный коэффициент цикла Карно подсчитывается по средней температуре в системе потребления холода [c.21]

Теоретическое значение холодильного коэффициента (коэффициент цикла Карно )—по уравнению (30.4). [c.251]

Тепло, отведенное хладоагентом во время нагревания по изобаре, определяется площадью под кривой АВ, так как расширение газа в цилиндре может происходить обратимо в отношении равновесия давления газа и силы, действующей на поршень. Теплота эта меньше теплоты соответствующего элемента цикла Карно, измеряемой площадью под изотермой РВ. Аналогично, тепло, отданное в цикле Рэнкина, измеряется площадью под кривой ЕО. Разность этих площадей АВОЕ — работа цикла, которая больше работы цикла Карно (ЕСВР) в тех же пределах температур. Отсюда следует, что холодильный коэффициент цикла Рэнкина будет значительно ниже, чем обратимого цикла Карно. Причиной этого является затрата работы на необратимость процессов отвода и отдачи тепла хладоагентом. [c.258]

На основании выражения (XVH,1) можно показать, что с понижением температуры охлаждения T затрачиваемая работа резко возрастает и соответственнно значительно увеличивается стоимость получения холода. Кроме того, с понижением температуры охлаждения вследствие уменьшения [согласно уравнению (XVH,3)1 значения холодильного коэффициента реального цикла е, будет уменьшаться термодинамич еский коэффициент полезного действия т] любого реального цикла, равный отношению холодильного коэффициента г реального цикла к холодильному коэффициенту цикла Карно [c.648]

Определить размеры цилиндра, а также действительную расходуемую мощность для одноступенчатого аммиачного компрессора, работающего на сухом ходу. Требуемая холодопроговодитель-ностъ Qo, кВт, щж температуре испарения to, °С. Температура конденсации t,, °С, и переохлаждения to o., °С. Степень перегрева пара после испарения At, °С. Определить также холодильный коэффициент цикла. [c.73]

В диaгIfaммe Т — 8 (см. рис. 18) количество отнимаемого тепла выражается площадью а — 4 — 1 — Ь, а затраченная в цикле работа — площадью 1 — 2 3 4. Отсюда холодильный коэффициент цикла Карно равен [c.52]

Термодинамич. совершенство реального (необратимого) цикла оценивается сравнением его параметров с параметрами вдеального (обратимого) цикла. Отношение холодильного коэф. реального цикла р к холодильному коэф. соответствующего вдеального цикла е , наз. термодинамическим коэффициентом цикла [c.302]

Таким образом, цикл осуществляется по треугольнику сЬа. Чем выше солевой коэффициент цикла (т. е. отношение массы полученного KNO3 к массе выпаренной воды), тем меньше расход энергии на выпаривание. Чем выше конечная температура кристаллизации KNO3, тем меньше затраты на охлаждение раствора. Наиболее экономичными являются циклы с температурными интервалами от точки кипения до конечной температуры кристаллизации, находящейся в пределах 50—25 °С. При этом для луча упаривания ВЬ оптимальные соотношения NO3 находятся в пределах 0,69—0,96 они обеспечивают сравнительно высокие солевые коэ4х )ициенты и небольшие объемы циркулирующих растворов. [c.303]

И. По диаграмме i=p для фреона-12 (шриложение VIII) находим энтальпии для основных точек процесса перед компрессором (при 4°С) ii = = 137,5 ккал/кг, после сжатия (при 30°С) 2 = 140,7 ккал/кг и после конденсации и переохлаждения до 24°С 4=105,6 ккал/кг. il2. Холодильный коэффициент цикла [c.196]

Вопросы построения и расчета газовых холодильных циклов рассматриваются в ряде работ [1]—[3]. Наиболее близкой по постановке задачи является работа [1], посвященная анализу гелиевого холодильного цикла с одним детандером и содержащая результаты расчетов, выполненных для идеального и реаль- ного газов. Принятая в этой работе методика анализа заключается в отыскании отношения давления сжатия к начальному, соответствующего максимальному значению холодильного коэффициента цикла при заданных величинах недорекуперации, теп-лопритока извне, адиабатического к. п. д. детандера, изотермического к. п. д. компрессора и коэффициента, учитывающего сопротивление при теплообмене. Полезная холодопроизводитель-ность и количество циркулирующего хладоагента находятся по оптимальному перепаду давления. [c.3]

При анализе низкотемпературных циклов используют различные характеристики эффективностн цикла. К ним относятся следующие количество производимого холода на единицу циркулирующего рабочего тела (удельная холодопроизводительность), коэффициент сжижения, удельный расход энергии, холодильный коэффициент цикла, термодинамический КПД цикла и др. [c.11]