Критерий тепловыделении

Аналогично этому второе уравнение для стационарного режима даст критерий тепловыделения , представляющий собой [c.70]

Этот критерий воспламенения представляется разумным. Можно также показать, что он имеет большое сходство с различными другими оправданными с физической точки зрения критериями, например, такими, как утверждение о том, что при воспламенении скорость тепловыделения при химических реакциях в слое должна быть равна скорости теплоотвода из слоя, обусловленного теплопроводностью. Очевидно, что сформулированное выше правило основано на весьма грубых предположениях, поэтому не будет удивительным 2-, 3-кратное превышение указанного критерия. Это правило может быть выражено формулой [c.252]

Можно выделять три типа воспламенения в газовой фазе, в твердой фазе и гетерогенное [137]. Однако наиболее ценной, по-видимому, была бы теория, учитывающая одновременное протекание реакций в твердой фазе, на поверхности и в газовой фазе, попытка создания которой предпринята в работе [14]. Теории воспламенения в газовой фазе основаны на предположении, что процесс воспламенения определяется реакциями между газифицированными горючим и окислителем, включая и возможные реакции с атмосферным кислородом. Считается, что тепловыделение в газовой фазе способствует ускорению реакций и продвижению процесса воспламенения. Задача состоит в совместном решении уравнений для твердой и газовой фаз. Критерий воспламенения, используемый в таких теориях, зависит от распределения температуры и скоростей реакций в газовой фазе. [c.84]

ОНО характеризует мощность трения или тепловыделение, которое в значительной мере определяет предельно допустимую температуру на поверхности трения [1]. На графиках, приведенных на рис. VII.1, а, горизонтальная прямая соответствует предельному значению нагрузки, вертикальная — ограничивает максимально допустимые скорости скольжения. Наклонная линия представляет собой геометрическое место точек, соответствующих предельно допустимому значению критерия. В ряде работ указывается на несовершенство критерия pv. Во-первых, значения коэффициента трения зависят от скорости скольжения, что сказывается на тепловыделении в зоне трения. Во-вторых, условия теплоотвода определяются геометрией сопряжений и конструкцией подшипников. Существует множество противоречивых оценок предельных значений критерия. Так, приведенные в работах [2—5] допустимые значения pv для металлофторопластовых подшипников скольжения отличаются более чем на порядок, а температуры — более, чем на 100 К. Тем не менее при правильном учете условий работы узлов трения использование критерия pv можно считать целесообразным. [c.192]

Теории воспламенения в твердой фазе не учитывают тепловыделение и диффузию в газовой фазе. Считается, что повышение температуры в топливе вызывается тепловыделением в реакциях, протекающих в глубине заряда, и/или благодаря нагреву внешними источниками. В критерии воспламенения также требуется достижение критической температуры или некоторого критического градиента температуры. [c.85]

Программа расчета тепловой устойчивости включает в себя нахождение координат равновесных состояний и вычисление критериев устойчивости Рауса— Гурвица для каждого из найденных состояний. Число и местоположение равновесных точек определяется взаимным расположением линий тепловыделения и теплоотвода и находится с помощью численных методов решения приведенной системы уравнений для стационарного режима [2, 3]. [c.177]

Тодес предложил в качестве такого критерия безразмерное отношение величин, характеризующих скорости тепловыделения и охлаждения, определяя первую — временем полного реагирования вещества t-,. = при начальной скорости реакции (начальной температуре и концентрации), а вторую — временем тепловой релаксации (время снижения в е раз разности температур реагирующего газа и стенок) — ге = гш с I [c.13]

Г. Ф. Кнорре выводит критерий шлакообразования, представляющий собой отношение интервала температур между началом размягчения и началом жидкоплавкого состояния к температуре начала деформации н.д с учетом относительного тепловыделения коксовой основы топлива [c.269]

Если в указанном критерии шлакообразования попытаться учесть относительное тепловыделение коксовой основы топлива, то он может получить нижеследующий вид [c.280]

При произвольном изменении тепловыделений и воздухообмена значение критерия К изменяется следовательно, не следует считать, что даже в геометрически подобных производственных помещениях поля температур подобны и коэффициенты т будут иметь равное значение. [c.167]

Подобие температурных полей и равенство коэффициентов т наблюдается при изменении тепловыделений и воздухообмена, если критерий К постоянен. [c.167]

Таким образом, при изменении тепловыделений в зданиях критерий К остается неизменным, следовательно, постоянным будет и коэффициент т. Поэтому изменение тепловыделений в аэрируемом здании приводит к пропорциональному изменению температуры в рабочей зоне. [c.169]

Сравним два аэрируемых здания, имеющих одинаковые удельные тепловыделения Qi = Q2 и равные площади приточных и вытяжных отверстий, но с разной высотой (Al Ф Аа). Найдем, как будут относиться между собой критерии К хИ Кг для зданий с разной высотой. За определяющий размер в критерии К примем высоту h = I. [c.170]

Так же [см. уравнение (V, 7)1 будет изменяться критерий К в аэрируемых зданиях, когда при неизменной площади приточных окон и возрастании тепловыделений увеличение воздухообмена будет производиться путем увеличения площади вытяжных отверстий. [c.171]

В целом, выбор типа реактора зависит от активности или стабильности катализатора, а также от тепловыделения в ходе реакции. В табл. 1 даны качественные критерии выбора между неподвижным и кипящим слоями катализатора. [c.34]

Другие критерии созданы на основе стремления оценить тепловыделение в цилиндре. Для этого предлагается, например, такое выражение [73] [c.145]

Численное значение критерия чрезмерно мало. Случай, нередко встречающийся при бурых углях. Это означает, что грануляционный интервал температур весьма мал или что зола весьма тугоплавка. В этом случае при слоевых способах сжигания и наблюдается уже упоминавшееся явление озоления кусков топлива частицы топлива не в состоянии развить на своей поверхности достаточное тепловыделение для необходимого перегрева шлаков, обеспечивающего их саморасшлаковку , т. е. стекание жидких шлаков с поверхности этих частиц. Температуры на поверхности такого кусочка топлива с малой коксовой основой оказываются весьма умеренными, достаточными лишь для спекания поверхностных золовых частиц, постепенно образующих вокруг них воздухонепроницаемую, изолирующую корку, в результате чего, если не принять мер к своевременному разрушению последней, возникает значительный недожог кокса. Во многих действующих топках такое разрушение зольной (шлаковой) оболочки производится вручную, с немалой затратой физического труда, а в некоторых механизированных топочных устройствах — с помощью особых механических приспособлений, принимающих нередко достаточно громоздкие формы. [c.280]

В работах Мержанова с сотр. [100, 101] аппарат твердофазной теории используется для определения эффективных кинетических параметров тепловыделения Е, ко, Q) из экспериментальных данных по низкотемпературному воспламенению. В работе [100] предложен критерий воспламенения, согласно которому воспламенение конденсированного вещества наступает, когда скорости теплоприхода от внешнего источника и химической реакции становятся равными [c.113]

Рисунок 3.10 является типичным расчетным графиком. Для его использования следует вначале аппроксимировать форму ребра и вычислить тЬ. Для заданного внутреннего тепловыделения вычисляется параметр No- По значениям тЬ и Na по рис. 3.10 определяется значение //н(В1). Число Bi подбирается таким, чтобы параметр Nr соответствовал заданному критерию эффективности. Значение Bi является функцией толщины ребра. Поэто1му существует практический минимум Bi и, следовательно, максимум Nr. [c.145]

Нестационарная теория основана на предположении, что во всем реагирующем объеме в результате конвекции устанавливаются одинаковые температура и скорость реакции. О. М. Тодес в качестве критерия самовоспламенения предложил безразмерное отношение времени полного превращения йещества Хт=ао1хюо при начальной скорости реакции Шо, характеризующей скорость тепловыделения, ко времени тепловой релаксации (т. е. времени снижения температуры реакции в е раз) Хе=Уаос12РМ, характеризующей скорость охлаждения. [c.13]

Как известно из теории теплопередачи, числитель представляет собой внутреннее тепловое сопротивление куска, знаменатель — внешнее тепловое сопротивление в межкусковом пространстве. Таким образом, критерий В является отношением внутреннего сопротивления к внешнему. Для малых кусков критерий В1 мал, с увеличением размеров куска он возрастает п, таким образом, является мерой массивности куска. При значениях В1 < 0,25 тепловым сопротивлением кусков топлива можно пренебречь. Так как коэффициент более или менее постоянен. а коэффициент а меняется в ограниченных пределах в за-зисимости от 1Уф и тепловыделения в кислородной зоне, то в критерии В определяющим фактором будет размер куска топ- [c.136]

В практике часто вместо давления при оценке износостойкости используется критерий мощности pv, так как экспериментально установлено, что износ при р = onst зависит от скорости скольжения. До некоторых значений pv износ пропорционален нагрузке и пути трения и не зависит от скорости скольжения. Например, износ ПММА по абразивной пп<урке 115] пропорционален давлению и пути трения независимо от скорости скольжения, что видно из рис. 6.21. При больших значениях pv появляется интенсивное тепловыделение, снижающее сопротивление-полимера разрушению. При достижении критических зна- чений pv меняется характер j. износа (размер частичек < отделяемого материала). Ве- w личина критического значения pv тем выше, чем больше износостойкость полимера. [c.185]

Закономерности вулканизации таковы, что можно количественно определить скорость ее реакции (см. гл. 4). Если в системе выделяется много тепла, а реакционная способность ее ограничена, то это приводит к выделению летучих продуктов, порообразованию, деструкции полимера в вулканизате. Сопоставляя скорости тепловыделения и вулканизации, Дэйнесрассмотрел условия, при которых тепловые эффекты вулканизации оказывают отрицательное влияние на качество вулканизата. Он нашел критерий для оценки приемлемых условий, что особенно важно при вулканизации полуэбонитовых изделий, для которых характерны большие значения тепловых эффектов реакции. [c.105]

Эти предположения вытекают из того, что за критерий взята величина, пропорциональная работе трения и не учитывающая значения коэффициента трения. Оба принятые предположения являются неправильными, так как рабочая температура подшипника определяется не только тепловыделением при трении, но и теплоотводом. Последний же зависит от целого ряда факторов. Важнейшим из них является расход масла через подпшпник, на который влияют давление подачи масла, велиш1на зазора, конструкции масляных карманов или смазочных канавок. [c.205]

Если в этом же помещении удельные тепловыделения увеличить в 10 раз, т. е. принять С = 100 ккалЦм -ч), то для того чтобы величина критерия К осталась та же, воздухообмен, пропорциональный скорости выхода приточных струй и, необходимо увеличить в / 10 = 2,14 раза и принять I = 42 ООО м /ч. При данных значениях Q и Ь находим (см. рис. У-5) величину коэффициента т — 0,78, которая близка к значению коэффициента т в первом случае. [c.167]

Существует два основных типа установок для сжигания ила с несколькими печами и с кислородным поддувом. Подробности их устройства и критерии эксплуатации даны в работах [218—220]. Какая бы установка ни использовалась, важнейщим при ее рассмотрении будет энергетический баланс процесса в потребность в дополнительном топливе. Для этого необходимо определить энергосодержание ила. Это можно сделать, используя теплоту сгорания или потенциал тепловыделения ила. По данным Дженка [221] теплота сгорания С ила (в кДж/кг СВ). может быть вычислена по формуле [c.140]

Результаты анализа процесса сгорания показаны на рис. 8.21г-е продолжительность основного периода вьгделения теплоты (Эю до %) как критерий скорости сгорания (рис. 8.21 г) момент начала воспламенения (рис. 8.21д) середина процесса тепловыделения (рис. 8.21е). Для варианта гомогенного подвода отработавщих газов сгорание начинается немного позже и вся продолжительность сгорания увеличивается, т.е. процесс замедляется. Локальная неравномерность подразумевает, что там, где нет рециркулируемых продуктов сгорания, присутствуют только воздух и топливо. Поэтому для негомогенного варианта условия для самовоспламенения могут чаще выполняться, что и иллюстрируется данными, показанными на рис. 8.21д, е. Степень рециркуляции для гомогенного варианта может быть больше, чем для негомогенного, что увеличит продолжительность сгорания. Кроме того, рециркулируемые продукты сгорания холоднее, чем свежая смесь, что в дальнейшем замедлит самовоспламенение в зоне нахождения рециркулируемых продуктов сгорания. [c.432]

Опыты показали, что в возду.хонагревателях имеется необходимое для возбуждения запаздывание горения тепловыделения относительно ко.тебаний расхода газовоздушной смеси (в среднем от 165 до 180°). Запаздывание горения сдвигает тепловыделение относительно расхода газовоздушной смеси и делает разность фаз между колебаниями давления п колебаниями тепловыделения меньше 90° (в среднем от О до 30"), т. е. удовлетворяющей критерию Релея, и таким образом акустические колебания ноддерживаются. [c.158]

Выще упоминалось о критерии зажигания . Впервые этот термин введен в работе [74], а в применении к термическому ана лизу — в [75]. Смысл критерия состоит в том, что процесс превращения начинает заметно проявлять себя лишь с момента времени, когда мощность тепловыделения или теплопоглощения становится равной тепловой мощности внешних источников или стоков. Определяя из экспериментальных данных темпе1ратуру Т (или момент времени), соответствующую равенству тепловых потоков, и подстанавливая ее в уравнение теплового баланса [c.140]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология