Скорость воспламенения

Большая скорость распространения пламени приближает зону воспламенения к форсунке при уменьшении скорости воспламенения зона зажигания отдаляется от форсунки при значительном уменьшении скорости воспламенения и достаточной скорости поступательного движения топливо-воздушной смеси может произойти отрыв пламени. Однако полный или частичный отрыв пламени может произойти также и по другим причинам. Подвод к топке чрезмерно большого количества холодного воздуха с достаточно большой скоростью может настолько охладить факел, что самовоспламенение станет невозможным. При значительном увлажнении или при перегреве мазута равномерность подачи из форсунки мазутных струй нарушается вследствие образования паровых или газовых прослоек, которые разрывают факел, вызывают пульсацию и хлопки, ведущие иногда к полному срыву факела. [c.49]

Воспламенение предварительно перемешанных газовых горючих смесей является гомогенным химическим процессом. Скорость воспламенения их полностью удовлетворяет требованиям современных промышленных печей. [c.31]

Скорость воспламенения и сгорания топлива в двигателе зависит также от условий на всасывании, которые определяются температурой и давлением окружающего воздуха, величиной наддува и содержанием кислорода в воздухе. [c.43]

Факел бывает устойчивым при условии равенства нормальной скорости воспламенения и и скорости горящей смесн ау г находящихся в динамическом равновесии у кромки выходного сечения сопла. Достижение равенства этих скоростей зависит от многих условий и поэтому теория устойчивости открытого факела разработана недостаточно. Как известно, нормальная скорость воспламенения и зависит от состава горючего газа, от количества первичного воздуха в смеси и от температуры смеси. [c.169]

Механизм явлений у кромки сопла можно представить себе следующим образом [74]. следствие наличия в потоке, выходящем из сопла, небольшого остаточного давления (сверх атмосферного давления), поток при выходе из сопла расширяется и поэтому (рис. 94) основание конуса горения несколько больше, чем выходное сечение сопла. Вследствие этого у среза сопла образуется небольшой горизонтальный участок фронта воспламенения, где скорость потока Шр минимальная, и поэтому здесь прежде всего достигается динамическое равновесие между скоростью горения и скоростью воспламенения. Эта кольцевая зона [c.170]

Большая скорость распространения пламени приближает зону воспламенения к форсунке. При уменьшении скорости распространения пламени фронт воспламенения отдаляется от форсунки. При значительном уменьшении скорости воспламенения и достаточно большой скорости поступательного движения то- [c.90]

Смеси П. с воздухом взрывоопасны при концентрациях П. 1,42-8,7%. Для 1-П. и 2-П. т.всп. -18°С, т. самовоспл. 273 °С ПДК 50 мг/м . Для 3-метил-1-бутена т. самовоспл. 365 °С, при стехиометрич. горении макс. скорость воспламенения 0,43 м/сек КПВ нижний 1,5%, верхний 9,1% (по объему). [c.463]

При этом в начальной стадии скорость воспламенения резко возрастает по длине поры воспламенение носит лавинообразный характер (рис. 47), поскольку фронт воспламенения распространяется по предварительно прогретому веществу, однако при достаточной длине поры наблюдается насыщение скорости. [c.118]

Рис. 47. Изменение скорости воспламенения по длине открытой (1) и глухой (3) норы

Влияние различных факторов на скорость воспламенения глухой поры, в дальнейшем будем рассматривать только глухую пору, средняя скорость воспламенения которой сохраняется неизменной по длине норы. [c.120]

Опыты в бомбе Кроуфорда. Изучали влияние давления в бомбе Ро и ширины зазора io на величину средней скорости распространения горения по глухому зазору. Полученные для смесевого пороха результаты показаны на рис. 52, Видно, что при увеличении давления и уменьшении ширины поры скорость воспламенения поры возрастает. [c.121]

В отличие от начального давления изменение начальной температуры пороха от -f-20 до —70 ° С практически не сказывается на скорости воспламенения поры. [c.121]

Рис. 52. Зависимость скорости воспламенения от ширины поры

Была проведена серия опытов, в которых изменяли состав пороха. Установлено, что физико-химические свойства органического горючего в смесевой системе на основе перхлората аммония оказывают определенное влияние на скорость воспламенения поверхности поры. В качестве горючего использовали полистирол, полиметилметакрилат, битум, полиэфир. Своеобразно влияет металлическое горючее — алюминий. Алюминий применяли со сред- [c.121]

Скорость воспламенения, м/сек 1 Безразмерная скорость воспла- 59 менения [c.122]

В другой серии изучали роль геометрических размеров поры. Сравнительное испытание зарядов типа а и типа б (см. рис. 37), а также зарядов с различной глубиной трещины Ь показало, что скорость воспламенения трещин, имеющих одинаковое значение Ь/йд, является различной. При переходе от зарядов типа а к зарядам типа бис увеличением глубины трещины скорость воспламенения возрастает. [c.122]

Скорость воспламенения существенно зависит от формы поры. Если вместо обычно применяемой плоской поры (трещины) использовать цилиндрическую пору с тем же эквивалентным гидравлическим диаметром, то в последнем случае величина оказывается значительно более низкой. В настоящее время нет достаточной ясности в вопросе о причине наблюдаемого различия. Можно предполагать, что в цилиндрическом канале затрудняется развитие циркуляционных токов продуктов сгорания. [c.122]

Скорость воспламенения заметно возрастает в порах с негладкими шероховатыми стенками. Проникновение горения в этом случае интенсифицируется за счет возрастания коэффициента теплоотдачи в районе выступов, их ускоренного прогрева и воспламенения. [c.122]

Опыты в манометрической бомбе. Если проводить опыты с узкими и достаточно глубокими трещинами, то воспламенение их происходит со столь высокими скоростями, что в них возникает значительное избыточное давление [59, 110]. В этом случае эксперименты проводили с применением манометрической бомбы (см. рис. 5), которая позволяла регистрировать давление в трещине. Пору заключили в прочную оболочку, выполненную из плексигласа и стали. Было установлено, что избыточное давление внутри поры оказывает огромное влияние на процесс воспламенения, поскольку скорость воспламенения и давление в поре взаимно определяют друг друга. Изложенный выше характер влияния различных фак- [c.122]

Опыты, проведенные со смесевыми порохами при различных внешних давлениях р , показали, что с ростом давления скорость воспламенения увеличивается, а задержка воспламенения резко падает [c.123]

С увеличением температуры и скорости дутья возрастала скорость воспламенения, но температура воспламенения не изменялась. [c.347]

В лабораторной нефтяной практике не привилось определение верхней и нижней температуры вспышки. Когда пары над жидкостью содержат слишком много горючих составных частей, вспышка происходит без взрыва, и пламя передается самой жидкости. Эта температура соответствует верхней температуре вспышки. Наоборот, когда в смеси много воздуха и мало горючих паров, теплота, распределяясь Б массе инертных газов, оказыва.зтся недостаточной для вооп,тменения самой жидкости. Это нижняя температура вспышки. Для бензинов разница может достигать 30°, но для масел она меньше. Очевидно, что верхний нредел температуры вспышки практически совпадает с температурой воспламенения, если скорость воспламенения масла достаточно велика, чтобы компенсировать потерю горючих наров, сожженных в угсловиях нижней температуры вспышки. Это вообще- [c.130]

Влияние топлива на процессы воспламенения и сгорания в двигателе (основная тема данной работы) более подробно будет рассмотрено в последуюших главах. В данном разделе укажем лишь, что значение химической структуры топлива и его физических характеристик для скорости воспламенения н последующего сгорания чрезвычайно велико. Дизельное топливо должно обладать склонностью к быстрому распаду молекул и окислению их кислородом воздуха. В этом отношении лучшими качествами обладают углеводороды алифатического ряда с прямой открытой цепью. Углеводороды циклической структуры, цикланы, в особенности ароматические, обладают более высокой [c.38]

Творцом теории раснространения детонации в газах является известный русский физик В. А. Михельсоя, посвятивший в 1889 г. этому вопросу работу О нормальной скорости воспламенения гремучих газовых смесей ). [c.218]

Улучшению процесса в удлиненной камере способствовали, очевидно, два фактора. Во-первых, увеличение абсолютного геометрического размера циклона, а следовательно, и увеличение времени пребывания частиц в циклоне. Во-вторых, создание в голове циклона зоны подготовки топлива, лишенной непосредственного ввода воздуха. Как уже указывалось выше, скорость воспламенения частиц топлива определяется продолж итель-иостью их сушки. Следовательно, в промышленных циклонах большого размера следует ожидать лучших условий воспламенения вследствие большего времени пребывания частиц тоилива в объеме циклона до сепарации их на стенку или выноса из циклона . [c.97]

Подготовленность топливо-воздушной смеси и ее температура определяют скорость распространения пламени в факеле. В противоположность скорости распространения взрывных волн в горючих смесях, достигающих величины порядка 2000 -ь-3000 м1сек, нормальная средняя скорость распространения пламени мазутного факела имеет величину порядка 2—3 м сек, достигая для отдельных элементов жидких топлив величины 10 м/сек, Так как отдельные составные части горючей смеси имеют различные скорости воспламенения, то речь может итти о ее средней скорости. Горение смеси начинается при температуре, достаточной для зажигания легковоспламеняющихся частей топлива. Скорость распространения пламени увеличивается по мере вступления в реакцию основной массы топлива и соответствующего возрастания температуры. Навстречу распространяющемуся фронту пламени движется поток смеси топлива и воздуха. При достижении равных величин скорости поступательного движения горючей смеси и скорости распространения пламени фронт воспламенения, стабилизируется на некотором расстоянии от устья форсунки [13]. В точке пересечения скоростей пламени и горючей смеси начинается воспламенение (рис. 13). [c.48]

Таким образом, рассматриваемая схема стабилизированного воспламенения образующейся при диффузионном горении смеси предусматривает наличие начальной чисто кинетической зоны, которая сама должна возникать в заторможенной гидродинамическими средствами части турбулентного потока. В этом случае действительно становится возможной прямая стабилизация необходимой части фронта горения, обешечивающая поддержание в стабилизированном состоянии неустойчивого фронта диффузионного горения. При этом границы устойчивости могут быть раздвинуты расширением концентрационных пределов воспламеняемости И увеличением нормальной скорости воспламенения за счет предварительного регулируемого подогрева всей начальной смеси или ее отдельных компонентов. Обычно особенно существенным оказывается подогрев воздуха как компонента, количественно преобладающего, т. е. наиболее теплоемкого. [c.233]

СН4, 5,0-6,7 СО, 1,6-3,0 СО , 2,0-3,5 2,0-2,5 С Н , напр этилен и пропилен, 0 4-0,8 О2 Плотн 0,44-0,46 кг/м (при 0°С), низшая АН 18,0-18,5 МДж/м , Ср 1,35 кДжДм К), т-ра воспламенения 600-650 °С, макс скорость воспламенения 75 см/с При неизменных составе угольной шихты и режиме коксования выход и состав Кг на каждом коксохим заводе практически одинаков Г аз заводов Востока СССР по сравнению с газом заводов Юга имеет большую плотность и меньшую теплоту сгорания, содержит больше N3 и меньше Нз, что обусловлено неодинаковыми св-вами сырья для коксования К г, выходящий из газосборников коксовых печей, наз прямым В нем помимо Нз, СН4, СО, СО2, N2, О2, непредельных углеводородов, а также небольших кол-в оксидов азота, соединений Ое и др содержатся (в г/м ) [c.427]

Рассмотрим единичную пору (трещину), в которую подаются с одной стороны воспламеняющие продукты. После воспламенения конца норы граница, разделяющая воспламенившуюся и невоспла-менившуюся части поверхности, в виде фронта горения распространяется по длине норы. Задача сводится к определению скорости распространения фронта горения по поверхности (скорости воспламенения) и зависимости ее от различных параметров свойств системы, геометрических размеров поры (ширины, длины, формы поры), давления, условий на противоположном конце поры (открытый, закрытый конец). [c.116]

Сжигание щелевых зарядов проводили в специально разработанной манометрической бомбе (см. рис. 5), устройство которой подробно описано на стр. 11. Пору поджигали конвективным потоком горячего газа, образующегося при сгорании воспламенителя. Осуществляли одновременную оптическую регистрацию процесса (скоростной кинокамерой или фоторегистром), что позволяло измерить задержку 4 и скорость воспламенения поры, а также запись давления непосредственно в поре Рп (О У закрытого конца заряда. [c.116]

В работе [1091 было установлено, что безразмерная скорость распространения горения х = зазор между стенкой и горящим пороховым зарядом возрастает по мере уменьшения до определенного значения ширины зазора, затем проходит через максимум и резко падает до единицы ив = и). Проведенные нами Аныты показали, что с ростом внешнего давления максимум кривой X ( о) смещается в область меньших размеров пор, одновременно возрастает скорость распространения % (рис. 51). Экспериментально исследовали в основном участок кривой % ( д) справа от максимума. Как и следовало ожидать, скорость воспламенения Ив в зависимости от условий изменяется в исключительно широких пределах от десятков миллиметров в секунду до сотен метров в секунду. [c.120]

Влияние различных факторов на скорость воспламенения удобнее проследить для случая, когда проникновение горения не приводит к возникновению в ней значительного по величине избыточного давления. Этот случай реализуется, если сжигание щелевых зарядов типа а или типа б (рис. 37) (но при бо льших значениях о) осуществляется в бомбе Кроуфорда. В этих условиях проникновение горения происходит по самопроизвольному механизму. [c.121]

Рис. 51. Схематическое нзобраясеяие вависимости безразмерной скорости воспламенения от ширины глухой поры при различных давлениях

При введении алюминия до 5—10% скорость воспламенения возрастает, а при большем содержании алюминий оказывает флегматизирующее действие. Аналогичный эффект был получен ранее Андреевым, Рогожниковым [68], которые проводили опыты с двойными смесями ПХА + А1 в порошкообразном состоянии. [c.122]

Представления об абсолютных значениях скорости воспламенения трещины смесевого пороха дают результаты, представленные ниже (/ о = 50 атм, L = onst). Скорость нормального горения пороха при Ро = 50 атм составляет около 10 ммкек. [c.123]

Таким образом, скорость воспламенения трещины может на 3—4 порядка превышать скорость нормального горения и достигать значений сотен метров в секунду. Данный результат заслуживает внимания в связи с тем, что такие высокие скорости конвективного горения наблюдаются для недетонационноспособных систем, какими являются смесевые пороха [160]. [c.123]

Естественно возникает воироС, какова макСима5ТьнО воЗмож-ная предельная скорость воспламенения узкой поры постоянного сечения в условиях высокого перепада давления. Из общих соображений следует, что скорость воспламенения не может превышать скорости движущегося по поре газа, т. е. скорости звука в продуктах (1000—1200 м сек) Максимальная скорость воспламенения поры в наших опытах составляла около 600—700 м сек. [c.124]

Некоторые из результатов, полученных для смесевого пороха, представлены на рис. 54. Как видно из графика, по мере возрастания L/ o (уменьшения при L = onst), начиная с некоторого критического значения ( /( о)кр1 наблюдается прогрессирующее увеличение давления в поре. При этом простое геометрическое подобие отсутствует в порах одинаковой геометрии Lld = onst) давление возрастает с увеличением глубины, что связано с различием в скоростях воспламенения геометрически подобных пор. [c.125]

В свете этих принципов становится ясным следующее положение поскольку происходит распространение тепла, реакция идет везде, ио с разной скоростью. Воспламенение наступает тогда и в том месте, где теиловыделенис от реакции превысит теплопотери, и распространяться будет в ту сторону, где это условие и далее будет выполняться. [c.146]

В иоснламенениж мелких частиц при большой скорости их нагрева ввиду малой доли выделения летучих, по-видимому, летучие не принимают столь активного участия, 1готорое им обычно приписывается. Скорость воспламенения мелкой частицы зависит главным образом не от выхода летучих, а от реакционной способности топлива — то есть энергии активации, пористости и т. н. Напротив, скорость воспламенения крупного куска при длительном его нагреве должна сильно зависеть от содержания летучих, поскольку их выделение в атом случае имеет место в период воспламенения, а н дальнейшем в основном происходит горение коксового остатка. [c.243]

Г сли масса частпц будет двигаться и поступать в реакционное пространство со скоростью, равной скорости воспламенения а, то процесс горения будет стационарным и очаг горения установится в определенном месте, В таком с.пучае можно составить уравнение теплового баланса, аналогичное (4. 14), [c.262]

Ири сгорании топлива на цепной решетке поворхность воспламенения представляет собой приблизрттельно наклонную плоскость. Наклон зависит от соотношения скоростей движсшия решетки и скорости воспламенения. Ирогрев топлива сверху или снизу также, очевидно, влияет на наклон этой плоскости, так как частицы топлива на высоте слоя находятся пе в одинаковых тепловых условиях. [c.355]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология