Кармана

Рис. II. 9. Константы Козени — Кармана для зернистого слоя из элементов различной геометрической формы в зависимости от порозности слоя

Вводя удельную поверхность самих зерен ао = а/ 1 —е) (см. раздел I. 1), можно привести уравнение Козени — Кармана к окончательному виду [c.36]

Основы этой модели были заложены полвека тому назад работами Козени [23] и Кармана [24]. Течение жидкости в зернистом слое предлагалось считать подобным ее движению через пучок извилистых капилляров, суммарная поверхность стенок которых в единице объема слоя равна удельной поверхности а зернистого слоя, а суммарное поперечное сечение определяется порозностью е слоя. [c.34]

Константу Козени — Кармана в (П. 55) обычно полагают равной К = 4,5—5. Рекомендуемые значения К для различных по форме зерен см. в разделе П. 5. [c.50]

Испытание проводят следующим образом в тщательно промытые, высушенные и взвешенные стаканы отмеривают по 25 мл испытуемого топлива и ставят стаканы в карманы бани, нагретой до установ- [c.27]

Ввод орошения в колонну осуществляется в глухой карман верхней тарелки, причем для гашения энергии струи рекомендуется патрубок ввода направить в низ кармана. [c.91]

В упрощенной модели Козени — Кармана все капилляры считались трубками одинакового диаметра d. Тогда [c.35]

Сопоставление полученного выражения (П. 38) с формулой Козени — Кармана (И. 34) при К = 4,5 показывает, что модель ансамбля шаров приводит к такой же зависимости сопротивления зернистого слоя Дp/L от скорости и и вязкости жидкости и диаметра шара й, как и капиллярная модель, основанная на противоположной предельной схеме внутренней задачи. Зависимость Др/Ь от порозности е в обеих формулах внешне раз- [c.40]

Это расхождение можно попытаться устранить [4, стр. 54] некоторой небольшой модификацией формулы Козени — Кармана (11.34). Если отнести сопротивление слоя Др// к отдельному шару, то из (II. 34) следует, что [c.41]

Результат большинства опубликованных "работ — определение константы Козени — Кармана К в уравнении (11.32). Эта константа связана с коэффициентом сопротивления /э в области преобладания сил вязкости соотношением (11.35). Технически определение К сводится к исследованию зависимости между перепадом давления Др на некотором стабилизированном участке высоты слоя зерен I и удельным расходом подаваемой жидкости (газа)У/5 = ы. Эту зависимость стараются определить в возможно более широком интервале изменения скорости потока. Полученные результаты, усредненные в области прямой пропорциональности Др и и, позволяют определить величину К. Наиболее достоверные результаты ее определения для зернистых слоев различной структуры приводятся ниже. [c.54]

Поверхность частиц нерегулярной формы находят по перепаду давлени-я при течении жидкости через слой таких частиц из соотношения (11.55). При этом (см. стр. 50) существенно определение входящей в это уравнение константы Козени — Кармана. Последнее можно сделать, если поверхность частиц или эквивалентный диаметр слоя определены одновременно с перепадом давления каким-либо из независимых методов, описанных в разделе И. 4, В отсутствие таких данных приходится задаваться значением К в зависимости от типа элементов слоя. [c.56]

При использовании общего двухчленного уравнения (11.61) для константы Козени — Кармана в этом случае следует принять среднее значение К = 4,7 (см. раздел 11.5). Инерционная компонента коэффициента сопротивления /С для слоя из шаров )авна 0,45, а для несферических элементов, по данным Кармана 22], должна быть выше на 30°/о- Структура ансамблей слоя из несферических элементов должна сильно влиять на К , существенна и форма элементов. Так, значение К в слое из таблеток с закругленными концами оказалось на 12% ниже, чем в слое из таких же таблеток с торцами без закруглений [79]. Поэтому значения /Си, полученные из отдельных экспериментов, довольно существенно отличаются друг от друга [4, стр. 95]. [c.64]

Если откладывать по оси ординат полученные из эксперимента значения Ар/1и, а по оси абсцисс — соответствующие им значения и, то по экспериментальным точкам можно провести усредненную прямую линию. Отрезок по оси ординат, отсекаемый при продолжении этой прямой, дает значение а аК1 . И.5-мерив порозность слоя е и зная константу Козени — Кармана Л" (см. раздел 11.5), можно по этим данным определить удельную поверхность слоя а. Далее, измеряя в данном масштабе тангенс (размерный) угла наклона прямой (11.68) а = = ар/( /2е , можно окончательно рассчитать инерционную константу /Си. Естественно, что из того же графика при известных или задаваемых значениях обеих констант К и Ки можно определить две неизвестных величины а и е. [c.66]

Для участка высотой Н— 100 мм (т. е. высотой в 14—16 элементов) тем же методом, каким выявлялось повышение скорости потока вблизи стенок, было исследовано более детально распределение скоростей потока по сечению. На рис. II. 16 показано деление сечения на участки с различными значениями относительных скоростей. Для ликвидации стеночного эффекта из обработки исключали 3 ряда зерен, расположенных у стенок аппарата и кармана, что отмечено на рисунке штриховой линией. Оставшееся сечение содержало 500 зерен, а по объему — 500 X 15 = 7500 зерен, и делилось на 6 групп, соответствующих различным относительным скоростям со,- = u lu, так что самая малочисленная (2% сечения) соответствовала потоку через 7500 X 0,02 300 зерен. Частоты W , соответствующие различным группам относительных скоростей, удовлетворительно описываются гауссовой кривой [c.83]

Другой тип модели с застойными зонами предложен Тернером [143]. В этой модели слой насадки в реакторе гидравлически рассматривается как совокупность сквозных параллельных каналов с повышенной скоростью движения и отходящими от них боковыми тупиковыми зонами— карманами (рис. 25). В результате этого объем потока, проходящего через реактор, как бы делится на две части в параллельных каналах и в карманах . Время пребывания частиц в карманах практически бесконечно, так как перемещение их осуществляется за счет молекулярной диффузии. Поэтому для правильного определения времени пребывания частиц в реакторе необходимо отыскать доли объема в насадке, приходящиеся соответственно на каналы и карманы [c.78]

Аналогичные уравнения получаются и для случая, если карманы различной длины (рис. 26). При этом число [c.80]

Формулы, предложенные отдельными авторами, отличаются только правой частью уравнения (7-76), для которой были предложены другие функции. Из них следует упомянуть уравнение Кармана [17] [c.98]

Рис. 7-4. Сравнение аналогий Прандтля (1), Кольборна (2) и Кармана (3).

Основным требованием на стадии конденсации является поддержание установленного давления в системе. При превышении давления сверх допустимого возможен выброс газа из кармана конденсатора. Для предотвращения повышения давления в каком-либо одном конденсаторе все аппараты конденсации соединяют [c.93]

Для измерения температур выше 1100° термопары помещают в фарфоровые или кварцевые защитные трубки. Карандашные термопары, имеющие небольшой диаметр и большую длину, можно устанавливать как в кладках печей, так и в технологической аппаратуре (в последнем случае требуется устройство кармана). [c.112]

Рис. 66. Карманы на катализаторопроводах небольшого диаметра.

Масляная специальная баня (рис. 132) представляет собой железный сосуд 1 овальной формы со съемной крышкой 2, имеющей два глухих кармана 3 ж4 для стаканов. Внутри сосуда расположен змеевик 5. Конец 6 змеевика проходит через крышку сбоку и предназначен для ввода воздуха, а конец 7 —через центр крышки и пмеет съемный пришлифованный тройник 8 для подачи воздуха в стаканы. [c.77]

Баня имеет по два кармана для стаканов с испытуемым топливом 3, для стаканов с водой 4, для перегрева водяного пара 5 и для термометров 6. [c.81]

Для осуществления нового способа ректификации сложной смеси карманы на отборочных тарелках сделаны глухими, и жидкость с отборочных тарелок полностью направляется в отпарные колонны. Дополнительно установлены теплообменники кожухотрубчатого типа общей поверхностью нагрева 1600 холодильники общей поверхностью 540 м и восемь центробежных насосов три из них марки 8НГД-6Х1, три насоса марки 6НГД-7Х2, один марки 8НД-9ХЗ и один марки МНП. Соответственно изменен монтаж аппаратов и оборудования. В результате проведенных реконструктивных мероприятий производительность установки увеличилась на 40% производительность труда повысилась на 35%, основные фонды, затрачиваемые на 1 т перерабатываемой нефти, уменьшились на 8% и эксплуатационные затраты — на 13%. [c.72]

При пользовании термометрами их помещают в аппарат (кладут-или подвешивают), укрепляют в пробках, вставляют в специальные карманы и т. д. Для того чтобы вставить термометр в пробку, в ней делают отверстие несколько меньшего диаметра, чем диаметр термометра. Термометр вставляют с широкого конца пробки, предварительно смазав вазелином или смочив спиртом или водой. [c.105]

Для определения количества фактических смол по ГОСТ 8489—58 (метод Бударова) применяется прибор, схема которого показана на рис. 12. Измерительным цилиндром отмеривают дистиллированную воду и наливают ее в стаканы для воды (при испытании бензинов — 25 мл, при испытании керосинов — 35 мл). Отмеривают по 25 мл бензина или по 30 мл керосина и заливают в стаканы, которые ставят в карманы бани, нагретой до установленной температуры (для бензинов — 160° С, для керосинов — 180° С). Выпаривание проводится под струей водяного пара. После полного выпаривания топлива стаканы охлаждают и взвешивают, затем расчетным путем определяют количество фактических смол. Результаты определения фактических смол выражают в л1г/100 мл топлива. [c.28]

С дальнейшим ростом скорости потока и критерия Ке вихревое кольцо за шаром увеличивается в размерах и начинает осциллировать. При Ке 500 эти осцилляции становятся периодическими. и от кормовой области с определенной частотой, растущей с Ке, отрываются вихревые кольца и уходят вниз по потоку в виде вихревой дорожки Кармана. При Кел 3-10 наступает так называемый кризис сопротивления, пограничный слой турбулизируется и коэффициент сопротивления снижается до Я 0,1. [c.26]

Если бы на рис. 11.6 диаметры капилляров были неизменны по всей длине, то эта схема соответствовала бы модели Козени— Кармана (11.31) и демонстрировала основной формальный дефект этой модели. Ведь при приложении перепада давления в направлении, перпендикулярном плоскости рисунка, жидкость сквозь слой течь не сможет. В связи с этим Дюллиеном [25] была предложена сетевая или точнее решеточная модель структуры зернистого слоя в виде совокупности трех систем взаимно перпендикулярных капилляров, пересекающихся в узлах пространственной кубической решетки (рис. 11.7). Как указал ему Курц, проницаемость подобной сети капилляров должна быть одинаковой при-любой ориентации направления среднего потока относительно трехмерной системы каналов, что было в дальнейшем подтверждено Дюллиеном аналитически. [c.37]

Изложенные модели Козени — Кармана и Дюллиена представляют собой весьма упрощенную схематизацию изображенной на рис. П. 6 картины хаотически меняющих свое сечение и направление транспортных капилляров зернистого слоя, приводящей к наиболее общей формуле (11.30) для сопротивления слоя. При реальном усреднении отсюда должны получаться зависимости типа (11.33) или (11.36), дающие прямую пропорциональность Др и и с коэффициентом, явно зависящим от а и е. Уточнение численного множителя в этой пропорциональности на основе анализа схематизированных моделей зернистого слоя не имеет смысла, поскольку он не должен быть одинаковым для зернистых слоев нз частиц различной конфигурации и полидисперсности. Значение этого множителя для разных систем целесообразно определять на опыте (см. ниже). [c.38]

Простейшая капиллярная модель Козени — Кармана не отражает многих особенностей зернистого слоя. В сетевой модели Дюллиена до некоторой степени учитывается то, что в реальном пространстве сложной конфигурации между зернами по- [c.38]

Ввиду большого значения рассматриваемого режима для подземной гидравлики, нефтедобычи и адсорбции он явился объектом многочисленных исследований. Основные экспериментальные результаты до 1956 г. приведены в монографиях Кармана и Шейдеггера [22]. Более поздние данные приведены в [4] и [22, J. Веаг]. [c.54]

Как указывалось в гл. I, в слое из элементов не сферической формы возможны контакты по площадкам, которые могут перекрыть часть внешней поверхности элементов [26, М. R. Wyllie]. В этих случаях константа Козени — Кармана становится довольно сложной функцией порозности. На рис. П. 9 приведены результаты измерений Вилли и Грегори [26] и Коулсона f69] для слоев из элементов различной геометрической формы, проводившиеся при Нбэ < 5. Изменение К с порозностью во всех этих случаях весьма значительно. Введение поправки на закрытую поверхность по соотношению (1.4) для элементов с плоскими гранями не приводит к постоянству К с ростом е. [c.55]

Истинное значение константы Козени — Кармана для зернистых слоев из частиц второй и третьей группы может быть выяснено из независимых определений ао, например, по капиллярному подъему жидкости в таком слое [26, R. В. M Mullin 71], а также и по обработке шлифов [72]. [c.57]

Установка УКОС предназначена для очистки буровых сточных вод коагуляцией и напорной флотацией. Буровые сточные воды после отстоя от крупных взвешенных частиц в амбаре-усреднителе насосом перекачивают в смеситель, в который до-заторным насосом подается 10%-ный водный раствор коагулянта — сернокислого алюминия. Одновременно в верхнюю часть смесителя самотеком поступает нейтрализатор — известковое молоко. После интенсивного перемешивания смесь поступает в водоворотну ю камеру, где образуются, укрупняются и оседают коагулированные хлопья. Более мелкие примеси всплывают и удаляются скребковым механизмом в карман для пены. Из коагулятора предварительно очищенная вода поступает в двухкамерный флотатор, куда ири помощи пасосноэжекторной обвязки и напорного бака подают в течение I мни водовоздушную смесь. Образовавшиеся при этом осадок и пену наиравляют в бак ир ема осадка, откуда давлением воздуха они передавливаются в отстойник осадка, где он обезвоживается до 95%. Отстой можно использовать для приготовления промывочной укидкости. Очищенная вода из кармана флотатора поступает в сборник для повторного использования. [c.200]

Изготовление одношовных обечаек 1000—2400 мм в нагретом состоянии (из углеродистых и низколегированных сталей). Заготовка обечайки с двух сторон обмазывается меловым раствором для предохранения от образования окалины и загружается в печь. После прогрева лист вынимают из печи и подают на рольганг листогибочной машины. При этом надо следить, чтобы температура заготовки не опустилась ниже 1050° С. С поверхности заготовки очищают окалину тоже в минимальный срок, чтобы температура заготовки не снизилась менее 1000° С. После изгиба заготовки на листогибочной машине ее подают на стенд для сборки продольного стыка. Непосредственно перед сборкой замеряют длину окружности (развертки) по торцами в середине обечайки и определяют ее диаметр. Устраняют смещение кромок по толщине, размечают места установки скоб и карманов и устанавливают на продольном стыке скобы, карманы и выходные планки, прихватывают их электросваркой и приваривают окончательно. Размечают продольную кромку стыка обечайки под газовую резку, чтобы зазор под электрошлаковую сварку был в размере 26+ мм. После отрезки кромки обечайки зачищают от следов окалины и ржавчины до металлического блеска. После электрошлаковой сварки продольного стыка, обрезки скоб, карманов, зачистки и контроля, поверхности обечайки обмазываются меловым раствором, обечайку загружают в печь, нагревают до 980° С и подают на листогибочную машину для правки. Затем обечайку снимают-с машины и производят рентгеноскопический контроль сварного шва, вырубку и исправление дефектов. [c.89]

I корпус 5—крышка 3—раструб катода 4—графитовые аноды 5—катодная сеткат анодная шина 7—катод в—стальное днище 5—каркасы ГО—катодная шина //—катодные карманы К—электролитическая ячейка. [c.42]

Прн невозможности обеспечения полного опорожнения трубопроводов указанным способом (наличие гидравлических мешков , обратных уклонов и др.) в низших точках трубопроводов следует предусматривать специальные дренажные устройства непрерывного или периодического действия. В качестве дренажных устройств непрерывного действия в зависимости от свойств и параметров среды могут применяться конденсатоотводчики, гидравлические затворы, сепараторы с отводом конденсата, как правило, в закрытые системы. Дренажные устройства непрерывного действия следует предусматривать на паропроводах и газопроводах, в которых возможно образование конденсата. Конденсат должен отбираться из специального штуцера-кармана, привариваевого к дренируемому трубопроводу. [c.308]

Катализаторопроводы небольшого диаметра дополняют в местах их поворота выступающими карманами (рис. 63). Диаметр кармана больше диаметра противолежащей линии. Нахо-дяшдйся в кармане слой катализатора защищает внутреннюю поверхность стальной трубы в месте ее поворота от прямого удара частицами катализатора. [c.134]

При опрессовке колонны синтеза аммиака после ремонта на одном предприятии было установлено наличие пропусков газа в токовводы и пирометрический карман, а также сальник вентиля выхода газа из масляного фильтра. После опрессовки давление в колонне было снято. В журнале рапортов начальниками смен было записано, что система агрегата синтеза ам.миака находится в ре.мон-те и давление снижено до нуля. На следующий день механик по ремонту дал указание двум слесарям устранить отмеченные пропуски газа. Слесари установили, что необходима замена уплотняющего алюминиевого кольца, так как уплотнить пирометрический карман затяжкой верхней гайки невозможно. Механик принял решение вынуть пирометрический карман и заменить уплотняющее кольцо. Пирометрический карман можно извлечь из колонны только с помощью мостового крана, но машиниста крана в выходной день не было. Механик сам взял ключ-марку от панели крана и, не предупредив начальника смены о предстоящей работе, не проверив показания приборов, регистрирующих давление в системе, без оформления необходимой документации на газоопасные работы дал указание слесарям раскрепить гайки пирометрического кармана и застопорить головку кармана, а сам подогнал электромостовой кран к колонне. В момент натяжки стропа произошел хлопок, и газ загорелся. Увидев пламя, механик вначале лег на пол кабины крана, а затем встал и поднялся на настил моста. Проходя по настилу моста, механик попал в зону огня и получил ожоги. Слесари сообщили в пожарную команду и газоспасательную станцию о загорании газа. При расследовании этого тяжелого несчастного случая установили, что на подведенных к колонне трубопроводах не были установлены заглушки и давление в ней к моменту разборки пирометри- [c.14]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.0 ]

Научные основы химической технологии (1970) -- [ c.98 , c.100 , c.101 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.340 , c.564 ]

Справочник инженера - химика том первый (1969) -- [ c.608 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.150 , c.151 , c.235 ]

Явления переноса (1974) -- [ c.0 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.157 , c.352 , c.356 , c.361 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.38 , c.40 , c.173 , c.397 , c.580 ]

Процессы и аппараты нефтегазопереработки Изд2 (1987) -- [ c.51 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.0 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.157 , c.352 , c.361 , c.366 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология