Простые колонны с минимальной флегмой

ПРОСТЫЕ и СЛОЖНЫЕ КОЛОННЫ ПРИ МИНИМАЛЬНОЙ ФЛЕГМЕ (ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ) [c.245]

Рис. Х1-1. Направление расчетов при минимальной флегме для простых колонн

ПРОСТЫЕ И СЛОЖНЫЕ КОЛОННЫ ПРИ МИНИМАЛЬНОЙ ФЛЕГМЕ (ПРОЕКТНЫЙ РАСЧЕТ) [c.274]

Наибольший практический интерес представляют случаи, когда в каждой секции ректификационной колонны, имеется, по крайней мере одна зона постоянных концентраций (имеется в виду простая колонна). Режим минимальной флегмы представляет большой практический интерес, поскольку наиболее эконо- [c.150]

Проведенный в главе П анализ процесса обратимой ректификации в простых колоннах и системах простых колонн позволяет обосновать методы расчета режима минимальной флегмы и установить некоторые общие качественные закономерности для этого режима. [c.152]

На диаграмме кривой равновесия у х диагональ квадрата составов, как известно, является линией равных составов паровой и жидкой фаз. В рассматриваемом случае, когда уравнение концентраций представляется простым соотношением у =-х, ь выражающим условие равенства составов встречных на одном уровне фаз, линия равного состава является графическим представлением уравнения концентраций. Определение минимального числа тарелок отгонной колонны на диаграмме равновесия у — х выяснится в ходе следующих рассуждений. Условию равновесия фаз, покидающих первую тарелку, отвечает точка 7 (х , у ) на кривой равновесия. Состав х , флегмы, встречной парам Оу, равен составу уу этих паров, и поэтому, проведя горизонталь 1 — 1 до пересечения с линией равного состава, легко определить точку 1 с абсциссой Хо. Состав пара у , поднимающегося с первой тарелки и равновесного флегме состава Хг, определится по кривой равновесия как ордината точки 2, а состав встречной флегмы — как абсцисса точки 2, которая получится проведением горизонтали 2 — 2 до пересечения с линией равного состава. Так, продолжая вписывать ступенчатую линию между кривой равновесия и линией равного состава, можно дойти до паров 0 , поднимающихся с верхней тарелки колонны и имеющих тот же состав, что и входящее на переработку сырье. Каждая вертикальная ступень вписанной ломаной линии отвечает одной теоретической тарелке. Просуммировав общее число вертикальных отрезков ломаной, можно установить искомое минимальное число тарелок. [c.214]

Из проведенного анализа следует, что качественные составы верхнего и нижнего продуктов разделения многопродуктовой колонны обратимой ректификации (см. разд. 9, гл. П) и адиабатической ректификации в режиме минимальной флегмы одинаковы. Это соответствие имеет важное практическое значение. Оно позволяет использовать сравнительно простой анализ процесса обратимой ректификации (см. разделы 14 и 15 гл. II) для выяснения возможных качественно различных составов продуктов в режиме минимальной флегмы для азеотропных смесей, а это, в свою очередь, позволяет синтезировать новые схемы разделения таких смесей. Однако надо иметь в виду, что составы продуктов в системе колонн обратимой ректификации (или в многопродуктовой колонне) и в адиабатической колонне при минимальной флегме не полностью идентичны вследствие несовпадения точек исчерпывания компонентов. Поэтому такой анализ необходимо проводить для тех точек исчерпывания, которые соответствуют адиабатическому процессу. [c.155]

Рис. Х1-1. Направление расчетов при минимальной флегме для простых колонн 1 — нераспределяющиеся легкие компоненты (расчет начинают от зоны постоянной концентрации укрепляющей секции до зоны постоянной концентрации исчерпывающей секции) 2 — распределяющиеся компоненты (расчет начинают от каждой зоны и ведут от тарелки питания) 3 — нераспределяющиеся тяжелые компоненты (расчет начинают от зоны постоянной концентрации исчерпывающей секции до зоны постоянной концентрации укрепляющей секции).

Описанные выше методики расчета простых колонн при минимальной флегме можно распространить и на сложные колонны. Ниже приведены методики для случая, когда колонна снабжена одной тарелкой питания и одной тарелкой бокового отбора (наряду с дистиллятом и кубовым остатком). Рассмотрены два случая отбора бокового потока в первом — зона постоянных кон- [c.263]

Расчету разделяющего действия ректификационной колонны во всех случаях предшествует определение флегмового числа, которое находится как произведение минимального флегмового числа (при бесконечно большом разделяющем действии ректификационной колонны) на коэффициент избытка флегмы. Определение минимального флегмового числа при разделении бинарной смеси является простой задачей, широко освещенной в литературе. Расчет минимального флегмового числа при разделении многокомпонентных смесей представляет определенные трудности. Аналитическое решение получено только для идеальных систем, коэффициенты относительной летучести компонентов которых не зависят от состава смесей. Определение минимального флегмового числа укрепляющей части ректификационной колонны заключается в последовательном решении двух уравнений [c.26]

Метод сходимости можно распространить на расчет простых ы сложных колонн нрн минимальной флегме. В отличие от ранее применявшегося аналитического расчета " , при котором исходят пи до-пуш,енпй о постоянстие мольных потоков и относительных лету-чес1ен I) укрепляющей н исчерпывающей секциях, излагаемая методика допускает изменение этих величин по высоте колонны. [c.245]

Количества нераспределяющихся тяжелых компонентов в исчерпывающей секции рассчитывают по уравнениям (XI,42а) — (Х1,42г) для укрепляющей секции применяют уравнения, приведенные л данной главе для простых колонн. Количество нераспределя-ющсгося легкого компонента (Ь- =0) в укрепляющей секции вычисляют по уравнению (XI,41) для исчерпывающей секции мо кно получить уравнения, аналогичные приведенным выше для простых колонн при минимальной флегме. Для данного частного случая сложных колонн = FX./ , в то время как для простых колонн d = FX. (здесь С.. = 1 + Wyjb ). [c.265]

Метод сходимости можно распространить на расчет простых и сложных колонн нри минимальной флегме. В отличие от ранее нрименя-вшегося аналитического расчета прд котором исходят из допущений о постоянстве мольных потоков и относительных летучестей в укрепляющей и исчерпывающей секциях, излагаемая методика допускает изменение этих величин по высоте колонны. [c.245]

Торман [19], Геммекер и Штаге [87], а также Шнайдер и Шмид [89] показали, что головка колонны должна удовлетворять следуюш им требованиям обеспечивать легкость регулировки и измерения флегмового числа обладать минимальной удерживающей способностью по жидкости иметь простую и механически прочную конструкцию, применимую как для работы при атмосферном давлении, так и под вакуумом обеспечивать герметичность аппаратуры при распределении флегмы предотвращать подвисание жидкости обеспечивать точность измерения температуры паров и подачу флегмы в колонну при температуре кипения или с небольшим переохлаждением. Кроме того, головка должна позволять регулировать и измерять нагрузку и флегмовое число в любой момент времени. Подобные измерения необходимо проводить в тех случаях, когда нагрузка колонны превышает 500 мл/ч, при которой визуальным путем уже нельзя подсчитать число образующихся капель. Особенно важно беспрепятственно измерять температуру паров. При этом необходимо следить за тем, чтобы на термометрический карман не попадали капли переохлажденной жидкости и давление в точках измерения температуры и давления было одинаковым. [c.379]