Флегма

Атмосферная колонна обычно имеет вверху острое орошение и затем по высоте несколько промежуточных орошений — циркуляционных или острых с переохлажденной флегмой. Различные типы орошений условно показаны на рис. П1-12. Из промежуточных орошений чаще применяют циркуляционные орошения, располагаемые обычно под отбором бокового погона (тип в) или использующие отбор бокового погона для создания циркуляционного орошения с подачей последнего в колонну выше точки возврата паров из отпарной секции (тип б). Промежуточное острое орошение (типа) предусматривает отбор всей жидкости с боковым погоном, охлаждение части жидкости и возврат [c.165]

Рис. 111-14. Схема перегонки нефти с рециклом и перегревом флегмы с нижней тарелки концентрационной части атмосферной колонны

Поскольку асфальтены являются нелетучими соединениями и в них концентрируются порфири-ны из нефти, качество широкой масляной фракции ухудшается в основном за счет жидкости, уносимой после однократного испарения сырья в питательной секции колонны. Поэтому при топливном варианте перегонки мазута более важно уменьшить унос тяжелой флегмы в концентрационной части колонны, нежели обеспечить четкое разделение мазута на масляные фракции и гудрон. Вследствие этого вакуумные колонны по топливному варианту имеют небольшое число тарелок или невысокий слой насадки и развитую питательную секцию (рис. П1-22). В верху колонны обычно два циркуляционных орошения для лучших условий регенерации тепла. В секции питания устанавливается отбойник из сетки и промывные тарелки. Часть остатка мо жет охлаждаться и закачиваться вновь в колонну для снижения температуры низа [47]. Качество вакуумного газойля контролируется по его коксуемости, цвету и фракционному составу. Для автоматического регулирования процесса целесообразно определить экспериментально зависимость содержания металлов в вакуумном газойле и его цвет от коксуемости. Исследование радиоактивными изотопами содержания асфальтенов и металлов (N 0 и УгОз) в вакуумном газойле показало, что между ними сущест- 12 вует линейная зависимость (рис. П1-23) [48]. [c.176]

ДЛЯ получения битума после деасфальтизации гудрона, предлагается схема, изображенная на рис. III-14 [27]. Здесь флегма выводится с глухой тарелки, прокачивается через печь и возвращается в колонну в колонне поддерживается постоянный уровень жидкости на глухой тарелке, и флег.ма на этой тарелке подогревается до более высокой температуры, чем исходное сырье. При давлении в секции питания 0,105 МПа температура подогрева флегмы равна 400 °С, сырья 370 °С и низа колонны 358 °С. Расходы и плотности сырья, рециркулирующей флегмы и остатка приведены ниже [c.169]

Анализ ректификационных систем проводят с целью определения оптимальных параметров процесса ректификации и конструктивных размеров аппаратов. Оптимальными параметрами процесса ректификации в полной колонне являются в первую очередь давление, флегмовое число или коэффициент избытка флегмы и температура питания. [c.125]

Оптимальное флегмовое число обычно отвечает низким коэффициентам избытка флегмы р= 1,01 — 1,10. При невысоких энергозатратах процесса изменение общих затрат в зависимости от флегмового числа невелико и поэтому для последующих расчетов целесообразно принимать повыщенные коэффициенты избытка флегмы, например р 1,25. При выборе рабочего флегмового числа необходимо учитывать также возможность четкого регулирования процесса, в связи с чем не рекомендуется принимать небольшие коэффициенты избытка флегмы. [c.126]

Рис. 111-15. Схема перегонки нефти с перегревом сырья и охлаждением флегмы в отгонной части атмосферной колонны

Ег 2 — количество, концентрация и температура флегмы, стекающей с нижней тарелки концентрационной части колонны [c.212]

Температуры жидкости и паров в колонне определяются соответственно по нулевому и 100%-му отгону по кривым ОИ при парциальном давлении нефтяных паров. В то же время для ориентировочных или предварительных расчетов температуру флегмы на тарелках отбора фракций можно определить по температуре выкипания 50% соответствующей фракции из соотношения [c.95]

Стоимость электроэнергии на привод насоса для перекачивания флегмы и вентиляторов АВЗ может быть рассчитана по уравнению [c.104]

В схемах на рис. П-8, б и б в качестве циркулирующего хладоагента используется пар или жидкость с промежуточных сечений соответственно концентрационной или отгонной секции колонны. Если отбирается пар с промежуточного сечения верхней секции колонны (рис. П-8, б), то он компримируется и используется как теплоноситель в промежуточном 2 и концевом подогревателях колонны 5. Сконденсированный пар после охлаждения в теплообменнике и дросселирования в виде флегмы подается в то же сечение колонны. Если же отбирается жидкость с промежуточного сечения нижней секции колонны (рис. П-8, в), то она [c.112]

В системах со связанными материальными и тепловыми потоками (рис. И-16, б и е) для сравнения принят поток флегмы, образуемый в единственном для этих систем дефлегматоре, в то время как в обычной многоколонной установке берется суммарная величина потоков жидкости по трем дефлегматорам, равная в первой колонне 61, во второй 43 и в третьей 40 моль. Аналогично потоки пара в системе на рис. 11-16, в берутся для сравнения из единственного кипятильника, а в схеме на рис. И-16, а и б — как суммарные величины, образуемые в первом случае в кипятильниках всех колонн— 121, 23 и 25 моль, а во втором случае в основной колонне—123 моль и в двух отпарных колоннах—10 и 12 моль. [c.120]

Дополнительный нагрев флегмы на тарелке вывода атмосферного газойля предусмотрен также в технологической схеме установки АВТ, описанной в патенте [28]. [c.169]

Для повышения четкости разделения по температурной границе с мазутом предлагается перегревать нефть до 400—426 °С и всю флегму с нижней тарелки концентрационной части колонны выводить в боковую отпарную секцию [30]. В этом случае нижняя часть колонны может не иметь отпарной секции (рис. 111-16, а) и прп конденсации паров из боковой отпарной секции водяной пар может быть исключен из основной колонны (рис. 111-16,6). [c.170]

В вакуумных колоннах по масляному варианту циркуляционные орошения по высоте колонны следует применять с ограничениями, т. е. не настолько развитыми, как в атмосферных колоннах, так как более важной задачей здесь является обеспечение необходимой четкости разделения фракций. Рекомендуется расход тепла циркуляционных орошений вычислять из расчета 50—70% тепла максимальных значений, найденных тепловым балансом [67]. Остальное тепло в промежуточных секциях колонны будет сниматься горячей флегмой за счет верхнего орошения. Нижнее промежуточное циркуляционное орошение между отбором нижнего дистиллята и вводом сырья предохраняет масляные дистилляты от попадания в них смолисто-асфальтеновых веществ и высококипящих углеводородов. [c.189]

Блок разделения включает атмосферную ректификационную колонну с боковыми отпарными секциями, в нижней части которой находятся каскадные тарелки для промывки и охлаждения паров из реактора циркулирующей охлажденной флегмой и отделения от них катализаторной пыли. Катализаторная пыль отделяется от жидкости в специальном отстойнике, расположенном в низу колонны или выполненном в виде отдельного аппарата. [c.222]

Количество паров и флегмы в отгонной части колонны меняется по высоте колонны, как правило, уменьшаясь снизу вверх, поэтому линия орошения представляет собой кривую, обращенную выпуклостью к оси абсцисс. Так как отклонение линии орошения от прямо-липейиого вида часто невелико, для практических целей ее можно принимать за прямую. [c.216]

На рпс. IV-12 показан один из вариантов технологических схем блока разделения установки каталитического крекинга. Пары катализатора из реактора поступают в нижнюю часть сложной ректификационной колонны под каскадные тарелки. На эти тарелки подается охлажденная флегма, которая забирается с низа колонны насосом. При контакте с флегмой катализаторная пыль увлекается в низ колонны и вместе с флегмой поступает в отстойник, из которого шлам по мере накопления откачивается в реактор. [c.222]

Пропановая колонна работает обычно при 0,6—0,8 МПа и температуре верха 70 °С. Для разделения изомеров бутана применяют колонны с 100—120 тарелками, давление в колонне 0,8 МПа и температура верха 55 °С. Бутановая фракция разделяется в колонне с 60—80 тарелками при 0,3 МПа и температуре верха 73 °С. Исследования фактических режимов работы изобутановой колонны показывают, что для получения изобутана и н-бутана чистотой 97—98% необходимо 100—ПО тарелок в колонне при флегмовом числе не менее 19 [13]. Аналогичные результаты получены также при оптимизации проектных режимов изобутановой колонны в работе [14]. Так, оптимальное флегмовое число составляет 17,5 при коэффициенте избытка флегмы 1,5 и числе тарелок 100—ПО (при к. п. д. тарелок 0,6). Для изопентановой колонны оптимальный коэффициент избытка флегмы оказался равным 1,4. [c.282]

Промежуточное острое орошение с отпаренной флегмой еще больше увеличивает разделительную способность колонны, однако т >е4ует большего расхода вод.яного пара на отделение легких фракций. [c.167]

Пример Определить молекулярный нес легкой флегмы термического крекинга следующих качостн ср. мол = 241° С К 10, ). [c.13]

Составим материальный баланс верхней части колонны выше сечения аЬ. Количество паров С, ноступаюш их в рассматриваемое сечепие, равно весу флегмы д и ректификата Б [c.213]

Уравнение (230) показывает, что в любом сечении концентрационной части колонны количество паров О равно сумме количеств ректификата О и обратно стекающей флегмы g, т. е. что пары как бы состоят из паров ректификата и паров сопровождающих, которые на каждой тарелке конденсируются и стекают с нее в виде флегмы на нижележащую тарелку, где они опять испаряются и поднимаются на выгаелеягащую тарелку. [c.213]

Уравнение (231) устанавливает связь между составом паров, поднимающихся на какую-либо тарелку, и флегмы, стекающей с этой тарелки. Оно носит название уравнения концентраций. Уравнение равновесия фаз устанавливает связь между составом паров, поднимающихся с тарелки, и ншдкостн, стекающей с этой же тарелки, поскольку эти потоки находятся в состоянии равновесия. В отличие от уравнения равновесия фаз уравнение концентраций устанавливает связь между составами встречных потоков жидкости и наров, не находящихся в состоянии равновесия. Между парами, поднимающимися на данную тарелку, и жидкостью, стекающей с нее, имеется разность фаз, что является необходимым условием осуществления процесса ректификации. Разность фаз является движущей силой процесса ректификации. [c.213]

Если бы количество наров и орошения оставалось постоянным но высоте колонны, линия орошения была бы прямой. В действительности количество паров и флегмы по высоте колонны меняется вследствие изменения энтальнии (обычно количество паров и флегмы возрастает снизу вверх). Поэтому линия орошения представляет собой кривую, чаще всего обращенную своей выпуклостью к оси абсцисс. Вследствие небольшого отклонения кривой орошения от прямолинейного вида в практических расчетах нередко пренебрегают изменением количества орошения по высоте колонны и принимают линию орошения за прямую. Последнее допущение дает возможность строить линию орошения по двум точкам. [c.214]

Для части колошш ниже сечения а Ь (см. рис. 114) количество флегмы g равно сумме количеств остатка В и паров О [c.215]

Уравнение (238) показывает, что ко.иичество флегм1.1 g больше количества наров С на постоянную величину, равную количеству остатка (g — С = В), т. е. что флегма как бы состоит из двух частой — остатка и сопровождающей жидкости, идентичной по количеству и составу парам С. Эта жидкость на тарелке испаряется, попадает на вышележащую тарелку, конденсируется и вновь стекает, на нижележащую тарелку вместе с остатком. [c.215]

Для процесса ректификации в принципе безразлично, каким образом будет отнято на верху колонны это тепло. Это может быть осуществлено при помощи установлеипого па верху колонны пар-цнального конденсатора, в котором частично конденсируются нары. Горячая флегма из него возвращается в колонну. В случае работы с горячим орошением расчет ведется по формуле (248) [c.220]

Сложная перегонка — это перегонка с дефдегыадиед, когда об-разующиеся при перегонке пары конденсируют и в виде флегмы подают навстречу потоку лара. В результате тепло-массообмена между паром и флегмой пары дополнительно обогащаются низкокипящими компонентами. [c.13]

Одноколонные ректификационные системы с промежуточным подводом и отводом тепла. Промежуточный подвод тепла в одноколонных системах осуществляется нагревом флегмы непосредственно в колонне или в выносных подогревателях, а промежуточный отвод тепла — аналогичным образом парциальной конденсацией паров или охлаждением циркулирующего орошения, которое уже затем конденсирует часть паров в колонне. Различные варианты технологического оформления промежуточного теплосъема показаны на рис. П-3 [И]. [c.108]

Хгв, Хгс —мольные доли компонентов А, В, С в сырье хло, Хво. Хсо — то же в дистилляте Ха р, хвтр, X v — o же в остатке Хлз, Хвв, Хсз — го же в боковом погоне р — коэффициент избытка флегмы 1 — для схемы на рис. П-17, а II — для схемы на рис. П-17, б. [c.121]

Расчет процесса ректификации по методу температурной границы деления смеси. Принимая в качестве исходных данных состав сырья Хръ заданное разделение между дистиллятом и остатком ключевых компонентов г и г1зя = где й,-, и — моли -го компонента в дистилляте и остатке соответственно), коэффициент избытка флегмы и положение тарелки питания определяем относительный расход дистиллята г = 01Р, флегмовое число Я, число теоретических тарелок N и полные составы продуктов Хв1 и х 1- [c.126]

При промежуточном остром орошении переохлажденной флегмой равномерно распределяются нагрузки по высоте колонны (см. рис. П1-13), достигается более высокая эффективность массопе-редачи на тарелках по сравнению с обычными схемами с ПЦО. Но при этом увеличиваются капитальные затраты, так как на каждый отбор дистиллятной фракции необходимо два насоса и два теплообменника. [c.167]

С целью предотвращения термического разложения углеводородов нефти при нагреве ее в печи до 385 °С предусматривается йывод всей жидкости после двух тарелок отгонной части атмосферной колонны при 372 °С с глухой тарелки, подача ее в теплообменник (для охлаждения исходной нефти до 290—320 °С) и возврат охлажденной флегмы на отпаривание в низ колонны (рис. 111-15) [29], [c.169]

Рис. 111-16. Перегонка нефти с перегревом сырья и отпариванием легкой флегмы с пижней тарелки концентрационной части колонны а — отпаривание водяным паром и -глухим подогревом 6 — отпаривание водяным паром с конденсацией легких фракций

Для углубления отбора масляных фракций и получения утяжеленных остатков рекомендуют различные схемы перегонки с дав лением в зоне питания не выше 26—40 гПа. При одноколонной схеме целесообразно использовать рецикл тяжелой флегмы— 10% на исходный мазут с глухой тарелки над вводом сырья через печь в колонну [74]. При давлении в зоне питания не более 26 гПа необходимое качество остатка обеспечивается без применения водяного пара в качестве отпаривающего агента, так как в области низкого давления температуры кипения масляных фракций - снтгжаются настолько резко, что дальнейшее понижение парциального давления углеводородов уже не требуется. При низком давлении перегонки можно использовать также и глухо подогрев гудрона в теплообменниках для создания парового орошения в низу колонны [28]. Вывод тяжелой флегмы с глухой тарелки с рециркуляцией ее в сырье до печи утяжеляет фракционный состав гудрона, обеспечивает достаточную четкость разделения и высокий отбор от потенциала вакуумного газойля. Разделение с выводом флегмы с глухой тарелки без рециркуляции позволяет получать еще более утяжеленные остатки. [c.193]

МПа) с разомкнутым этиленовым холодильным циклом (с тепловым насосом на верхнем продукте). По схеме а (рис. V-24) остаточное содержание метана в сырье выделяется с верха колонны и этилен отбирается из колонны в жидкой фазе в виде бокового погона. Пропиленовый холодильный цикл иапользуется для конденсации паров в верху колонны и создания холодного орошения и для подогрева низа колонны и промежуточного подогрева флегмы в нижней части колонны. По схеме б пары с верха колонны после комцримирования до 1,7 МПа и охлаждения в пропиленов ом холодильном цикле конденсируются в основном в кипятильнике этиленовой колонны. Ниже приведены основные характеристики процесса разделения по обеим схемам для установки мо<щностью 500 тцс. т этилена в год [c.302]

Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.44 , c.45 , c.116 , c.129 , c.139 , c.169 , c.174 , c.177 , c.183 , c.202 , c.221 , c.277 , c.279 , c.286 , c.369 , c.376 , c.380 , c.571 ]

Основы общей химии (1988) -- [ c.104 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки (1979) -- [ c.232 ]

Препаративная органическая химия (1959) -- [ c.58 ]

Технология спирта (1981) -- [ c.281 , c.283 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.559 , c.563 ]

Динамика регулируемых систем в теплоэнергетике и химии (1972) -- [ c.452 ]

Лабораторная техника органической химии (1966) -- [ c.219 , c.220 , c.225 , c.226 , c.228 , c.232 , c.236 , c.237 , c.240 , c.243 , c.248 , c.256 , c.266 , c.294 ]

Машины и аппараты пищевых производств (2001) -- [ c.987 ]

Препаративная органическая химия (1959) -- [ c.58 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.506 , c.517 , c.581 ]

Общая химическая технология органических веществ (1966) -- [ c.42 , c.43 ]

Многокомпонентная ректификация (1983) -- [ c.0 ]

Жидкостная экстракция (1966) -- [ c.626 ]

Учебник физической химии (1952) -- [ c.235 ]

Технология связанного азота Синтетический аммиак (1961) -- [ c.406 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.472 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.519 , c.527 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 6 (1955) -- [ c.537 ]

Основы технологии органических веществ (1959) -- [ c.127 , c.128 , c.132 ]

Эксплуатация, ремонт, наладка и испытание теплохимического оборудования Издание 3 (1991) -- [ c.149 ]

Общая химическая технология органических веществ (1955) -- [ c.54 ]

Ректификация в органической химической промышленности (1938) -- [ c.81 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Часть 2 Издание 2 (1938) -- [ c.484 ]

Технология содопродуктов (1972) -- [ c.76 , c.112 , c.113 , c.120 , c.121 ]

Процессы и аппараты кислородного и криогенного производства (1985) -- [ c.49 ]

Техника лабораторных работ (1982) -- [ c.276 ]

Основы технологии органических веществ (1959) -- [ c.127 , c.128 , c.132 ]

Производство кальцинированной соды (1959) -- [ c.314 , c.335 ]

Состав масляных фракций нефти и их анализ (1954) -- [ c.134 ]

Общие свойства и первичные методы переработки нефти и газа Издание 3 Часть 1 (1972) -- [ c.203 ]

Ректификационные и абсорбционные аппараты (1971) -- [ c.0 ]

Химическая термодинамика (1950) -- [ c.665 ]

Общая технология синтетических каучуков (1952) -- [ c.118 , c.121 ]

Общая технология синтетических каучуков Издание 2 (1954) -- [ c.86 , c.91 ]

Общая технология синтетических каучуков Издание 3 (1955) -- [ c.130 , c.134 ]

Общая технология синтетических каучуков Издание 4 (1969) -- [ c.159 , c.162 ]

Дистилляция в производстве соды (1956) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.671 , c.673 , c.674 , c.680 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.108 ]

Учебник физической химии (0) -- [ c.246 ]

Многокомпонентная ректификация (1969) -- [ c.0 ]

Техника лабораторной работы в органической химии Издание 3 (1973) -- [ c.146 ]

Общая химическая технология Том 2 (1959) -- [ c.327 ]

Препаративная органическая химия Издание 2 (1964) -- [ c.58 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 (1964) -- [ c.106 , c.114 , c.115 , c.139 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 1 Издание 2 (1973) -- [ c.104 , c.112 , c.114 , c.130 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.497 ]

Техника лабораторного эксперимента в химии (1999) -- [ c.68 , c.307 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.623 , c.656 , c.659 , c.670 ]

Производство каучука из кок-сагыза (1948) -- [ c.103 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.671 , c.673 , c.674 , c.680 ]

Справочник инженера-химика Том 1 (1937) -- [ c.623 , c.700 , c.733 , c.734 , c.735 ]

Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки Изд.3 (1979) -- [ c.232 ]

Холодильные машины и аппараты Изд.2 (1960) -- [ c.592 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология