РАЗДЕЛЕНИЕ МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ СМЕСЕЙ

В практике переработки газа и газоконденсата гораздо чаще встречается задача разделения многокомпонентных смесей. Сюда относится стабилизация газового конденсата, разделение широких фракций легких углеводородов, производство сжиженных газов п т. д. [c.116]

Установление связи между составами обоих продуктов разделения многокомпонентной смеси и их зависимости от числа тарелок и условий орошения колонны представляет одну из наиболее важных задач теории ректификации. Выявление характера этой связи требует расчета и сопоставления ряда вариантов работы колонны при различных условиях ее орошения. Поэтому целесообразно вначале устранить нарушающее влияние изменяющегося флегмового числа и начать изучение вопроса с рассмотрения крайних случаев работы колонны, отвечающих закрепленным значениям условий орошения. [c.356]

Схема разделения многокомпонентных смесей.----352 [c.5]

В настоящее время отсутствует общепринятая модель массообмена, описывающая достаточно полно явления массопередачи при разделении многокомпонентных смесей. Можно указать два направления расчета коэффициентов массопередачи и эффективностей тарелок в многокомпонентной ректификации [c.84]

Сложностями математического порядка объясняется то, что число работ, посвященных динамике процессов разделения многокомпонентных смесей, еще невелико. Здесь нельзя ожидать значительного отличия от поведения бинарных систем. Все же следует проводить работы по определению пределов, в которых зависимости, разработанные для более простых систем, могут быть распространены на многокомпонентные системы. [c.182]

РАСЧЕТ МОДУЛЯ ДЛЯ РАЗДЕЛЕНИЯ МНОГОКОМПОНЕНТНОЙ СМЕСИ [c.183]

При расчете мембранного модуля для разделения многокомпонентных смесей (как и в случае разделения бинарной смеси) заданными величинами являются расход, состав, давление и температура исходного потока. При проектной и технологической постановке задачи расчета и ее решении система уравнений, описывающих процесс разделения многокомпонентной смеси на элементе площади Р (рис. 5.16), независимо от гидродинамических параметров течения и структуры потоков в элементе, имеет вид [19] [c.183]

Наиболее часто в промышленных одноступенчатых установках встречается комбинированное (параллельно-последовательное) соединение мембранных модулей (рис. 6.4). При таком расположении модулей обеспечиваются простота и легкость изменения нагрузки по исходной газовой смеси, возможность разделения многокомпонентной смеси, достижения высокой степени извлечения целевого компонента и пр. [c.197]

При разделении многокомпонентных смесей практически невозможно в межступенчатых точках смешения подобрать условия, при которых составы всех потоков одинаковы. Идеальными такие каскады могут быть только по отношению к какому-либо одному, ключевому, компоненту газовой смеси, т. е. в межступенчатых точках смешения необходимо контролировать концентрацию только одного из компонентов. Это означает, что на каждой ступени должно выполняться условие [c.204]

Разделение многокомпонентных смесей в идеальном каска [c.211]

В общем случае организация процесса мембранного разделения многокомпонентных смесей газов аналогична ректификации — количество колонн (ректификационных, мембранных) должно быть на единицу меньше числа компонентов смеси [28, 29] (рис. 6.18). [c.223]

Рис. 6.20. Мембранная колонна для разделения многокомпонентных смесей с отбором компонента, имеющего промежуточное значение проницаемости, из дополнительного мембранного модуля (ДММ) в исчерпывающей (а) или укрепляющей (б) части колонны

При разделении многокомпонентной смеси соотнощение компонентов в фильтрате и концентрате будет определяться соотношением селективностей данной мембраны по отдельным компонентам. [c.252]

Рассмотрим математическое описание статики ректификационной колонны для разделения многокомпонентной смеси. [c.79]

Алгоритмы разработки оптимальных технологических схем систем разделения многокомпонентных смесей [c.281]

Компонент, количество которого существенно превышает количества всех остальных компонентов исходной смеси, должен отбираться первым в общей последовательности процесса разделения многокомпонентной смеси. [c.289]

О размерности решаемых задач синтеза схем разделения только на основе процесса обычной ректификации можно судить по данным, представленным в табл. 11.1. Следует обратить внимание на то, что число возможных схем ректификации, начиная с семикомпонентной смеси, возрастает быстрее, чем число решаемых подсистем синтеза. К сожалению, в промышленности редко встречаются случаи разделения многокомпонентных смесей с получением семи и более продуктов. Если же учесть возможность использования различных методов разделения в одной технологической схеме, то число возможных структур такой гетерогенной системы будет равно [c.100]

В схемах, использующих многосекционные колонны со связанными материалами и тепловыми потоками (рис. П-14), каждая колонна в точке питания, в концевой или промежуточной точках соединяется со смежными колоннами противоположно направленными паровыми и жидкостными потоками [21, 22]. В таких схемах необходимо иметь всего лишь по одному конденсатору и кипятильнику независимо от числа колонн. В подобных схемах энергетические затраты меньше, чем в обычных, простых схемах вслед, ствие снижения термодинамических потерь при теплообмене и при смешении потоков на конце колонны и на тарелке питания. Однако в этих схемах возрастает необходимое число секций и.тарелок для обеспечения одинакового разделения многокомпонентной смеси. В то же время общее число отдельных колонн в указанных схемах меньше, чем в обычной схеме. Так, дЛя разделения ше-стикомпонентной смеси минимальное число колонн равно трем вместо пяти в обычной схеме. [c.117]

Проводя исследования по проверке способов расчета выбранных технологических параметров в предложенных различными авторами методах определения размеров адсорбционных и ректификационных колонн для разделения многокомпонентных смесей, Гиллиленд и Рид писали в 1942 г. Основные трудности, встречающиеся в этих расчетах, возникают из практической необходимости установить большее число переменных, чем имеется независимых, для того, чтобы ускорить процесс проектирования в целом [1]. [c.36]

Несмотря на внешне благоприятные экономические условия не наблюдалось быстрого развития процессов прямого окисления. Это объяснялось недостаточным пониманием происходящих химических процессов, трудностью контроля за быстрыми экзотермическими реакциями и трудностью разделения многокомпонентных смесей, часто образующихся при этом. Для решения всех этих проблем многое уже сделано и в ближайшее время можно ожидать дальнехших успехов. [c.341]

Нефтепродукты, подлежащие разделению, относятся к к.п ассу многокомпонентных смесей. При разделении многокомпонентных смесей методами ректификации в промышленности часто применякзт сложные ректификационные колонны (с несколькими вводами сырья, с отборами одного или нескольких боковых погонов, с промежуточиым по ,водом или отводом тепла, с боковыми отпарными секциями и т.д.) и 1 истемы колонн с взаимосвязанными потоками. Применение таких ксаюнн дает возможность существенно повысить эффективность процесса, за счет сокращения количества тарелок в колоннах и уменьшения самих ко юнн, а также улучшить энергетические показатели процесса. В связи с этим проблема разработки надежного метода расчета процесса в таких аппа])атах имеет большое практическое значение. [c.7]

Предыдущий метод позволяет более гибко рассчитывать гроцесс разделения многокомпонентных смесей, при разделении которых профиль температур по тарелкам резко меняется, допущение о влиянии на температуры и потоки только температур и потоков соседних таре.юк грубо моделирует истинную картину гфоцесса. [c.13]

Ветохин В.Н. Разделение многокомпонентных смесей.- В кн. Про1(( ссы и аппараты химической технологии (Итоги науки и техники).-М. 1973, том 1,с.62-103. [c.100]

В. чависимости от числа получаемых продуктов при разделении многокомпонентных смесей различают простые и сложные ректификационные колонны. В первых при ректификации получают два продукта, например бензин и полумазут. Вторые предназначены [c.210]

Разделение многокомпонентных смесей в единичном модуле с однотипными (сплошными или микропористыми) мембранами, разумеется невозможно. Поэтому некоторые авторы видят выход в создании двухмембранных модулей либо на основе [c.188]

Разделение многокомпонентных смесей. Расчет составов пермеата и ретанта можно проводить методом последовательных приближений, учитывая относительные скорости массопереноса через мембрану каждого из компонентов газовой смеси [c.190]

С. Стерн и С. Уанг [12] предлагают проводить расчет идеального каскада для разделения многокомпонентных смесей газов при известных расходе и концентрации всех компонентов в исходной смеси qf, yif и концентрации ключевого компонента / в кубовом остатке следующим образом. [c.211]

Рассмотрим принцип действия такой установки на примере разделения смеси, состоящей из трех компонентов, отличающихся газопроводностью через данную мембрану. Исходную смесь под давлением подают в точку питания первой колонны установки. Компонент с наибольшей проницаемостью отводится в качестве дистиллята с верхней части первой колонны. Кубовый остаток этой колонны подают на разделение во вторую, дистиллят которой представляет собой в основном компонент с промежуточным значением проницаемости, а кубовый остаток— газ с наименьшей проницаемостью. (По другому варианту во вторую колонну на разделение подают дистиллят первой, а компонент с наименьшей проницаемостью выводят в качестве кубового остатка первой колонны.) Расчет мембранных колонн для разделения многокомпонентных смесей можно проводить по уравнениям, выведенным для разделения как двухкомпонентных [24, 25, 26], так и многокомпонентных смесей [30]. [c.223]

Разделение многокомпонентных смесей можно производить, модифицируя обычную колонную установку. При этом возможно несколько вариантов организации процесса. По одному из них производят дополнительный отбор из той точки капорного пространства колонны, в которой достаточно высока концентрация промежуточного (по проницаемости) компонента газовой смеси. Отобранный поток направляют в дополнительный мембранный модуль (ДММ), получая в качестве пермеата высококонцентрированный промежуточный компонент (рис. 6.20). [c.224]

Разработка оптимальных технологических схем однородных тепловых и ректификационных систем — типовых технологически узлов химических производств связана с решением следующей конкретной задачи синтеза ХТС, которая является задачей синтеза четвертого класса. При заданных типах элементов системы необходимо определить топологию технологических связей между этими элементами и выбрать такие параметры элементов, которые обеспечивают выполнение либо требуемой технологической операции теплообмена между несколькими технологическими потоками, либо технологической операции разделения многокомпонентной смеси (МКС) на заданные продукты (химические компоненты или фракции) при оптимальном значении некоторого показателя эффективности функционирования системы (например, минимум приведенных затрат). В частности, задача синтеза оптимальных технологических схем систем разделения многокомпонентных смесей (СРМС) формулируется следующим образом при заданных составе сырья, номенклатуре продуктов разделения и требованиях к их качеству необходимо выбрать оптимальные с эко -номической точки зрения типы и параметры процессов разделения (например, обычная, азеотропная или экстрактивная ректификация экстракция абсорбция и др.), а также оптимальную структуру технологических связей между этими процессами разделения. [c.142]

Задача синтеза оптимальных тех1нологических схем систем разделения многокомпонентных смесей (СРМС) неоднократно возникает при разработке технологичерких схем различных функциональных подсистем химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих производств подсистем очистки (подготовки) сырья подсистем очистки (выделения) продуктов подсистем очистки сточных вод подсистем выделения определенных компонентов для целей их дальнейшего использования в производстве целевых продуктов и т. д. [c.281]

Рис. VI1-1. Примеры последовательных (а) и последовательно-нарилельных (б) технологических схем системы разделении многокомпонентных смесей.

Рис. VI [-8. Сиитезированная на первом этапе решения исходной задачи синтеза схема с затратами на разделение в каждом элементе системы разделения многокомпонентных смесей (/— < —блоки разделеявя).

РКС со связанными -тепловыми потоками благодаря интегральной рекуперации тепловой энергии внутр1еняих технологических потоков обеспечивают получение заданного количества продуктов разделения многокомпонентной смеси при минимальных энергозатратах. [c.303]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология