Режим кипения

Накопление взрывоопасных примесей в одной трубке может происходить в связи с прекращением циркуляции жидкости в этой трубке и переходом ее на работу в режим кипения без циркуляции (сухой режим), что вызывается повышенным гидравлическим сопротивлением рассматриваемой трубки или неудовлетворительными условиями стенания с нее жидкого азота. Не исключена возможность, что взрывоопасные примеси накапливаются одновременно на по- [c.14]

Режим кипения с циркуляцией может быть обеспечен только при определенных тепловых нагрузках конденсатора и относительных уровнях жидкого кислорода в трубке. [c.154]

Следовательно, в рассчитанных аппаратах режим кипения будет пузырьковым. Коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи в последнем варианте соответственно равны [c.38]

Как было указано ранее, кризис теплоотдачи первого рода при кипении соответствует условиям, имеющим место при постепенном увеличении плотности теплового потока. Однако после развития кризиса пленочный режим кипения сохраняется и при снижении плотности теплового потока вплоть до значения [c.235]

Если ЛТь больше, чем АТь , это означает, что возникнет пленочный режим кипения для жидкостей с узким интервалом температур кипения. [c.81]

Для уменьшения степени измельчения щихты (укрупнение помола) необходимо увеличить подачу воздуха в ОКС, не доводя режим кипения до фонтанирования уменьшить высоту переливных порогов в зоне отделения уменьшить степень измельчения крупного продукта снизить степень измельчен ния на стадии предварительного дробления. [c.71]

Теплоотдача при кипении жидкости и конденсации паров подчиняется другим закономерностям. Характерной особенностью процесса кипения является образование пузырей пара на поверхности пагрева. Режим кипения жидкости зависит от разности температур поверхности нагрева I t и средней температуры кипящей жидкости K (т. е. А Ik = t i — к)- [c.29]

Описанный режим кипения называется пузырьковым и имеет наибольшее распространение в практических случаях. Но при дальнейшем увеличении тепловой нагрузки режим кипения переходит в пленочный (соседние пузырьки сливаются и жидкость отделяется от поверхности нагрева паровой пленкой). Тепловое сопротивление парового слоя неизмеримо больше переходного сопротивления от стенки к соприкасающейся с ней жидкости. Коэффициент теплоотдачи резко падает. [c.161]

Пузырьковый режим. Пузырьковый режим кипения отличается высокой интенсивностью теплоотдачи при сравнительно небольших температурных напорах (опытные данные по кипению воды приведены на рис. [c.179]

Многие исследователи считают возможным рассматривать переходный режим кипения как чередование пузырькового и неустойчивого пленочного кипения. [c.12]

В дальнейшем при увеличении скорости газа количество газовых пузырей в слое и их размеры увеличиваются настолько, что суммарная порозность КС возрастает пропорционально скорости газа. При этом высота слоя увеличивается, а гидравлическое сопротивление остается неизменным во всем диапазоне скоростей газа, соответствующих существованию КС. По виду слой сходен с кипящей жидкостью в нем возникают пузыри газа, которые увеличиваются при подъеме и выталкивают фонтанчики зерен при выходе из слоя. При значительных скоростях газа пузырьковый режим кипения переходит в агрегатный (пакетный). Газовые пустоты в виде крупных пузырей и струй уже составляют большую часть объема слоя, становятся непрерывной фазой, в которой плавают, совершают вихревые движения агрегаты зерен с пороз-ностью, близкой к порозности неподвижного слоя. В слое большого сечения отмечается наличие зон с преимущественно восходящим и нисходящим потоком частиц. [c.9]

Другой вариант теплоотвода предполагает режим кипения растворителя при заданной температуре путем подбора давления (или разряжения). [c.158]

Высокая интенсивность теплообмена при пузырчатом режиме кипения объясняется тем, что турбулизация пограничного слоя у поверхности стенки пропорциональна числу и объему паровых пузырей, образующихся в микровпадинах на поверхности нагрева. В областях, близких к центрам парообразования (рис. 11-10), часть жидкости испаряется, образуя паровые пузырьки, которые, поднимаясь и увеличиваясь в объеме, увлекают значительные массы жидкости. На место увлеченной и испарившейся жидкости поступают свежие потоки, создавая таким образом интенсивную циркуляцию жидкости у поверхности нагрева, что приводит к существенному ускорению процесса теплоотдачи. В области пузырчатого кипения а А/ . В точке С коэффициент теплоотдачи достигает максимального значения, соответствующего максимальной удельной тепловой нагрузке (точка D). При дальнейшем увеличении А/ наблюдается резкое снижение коэффициента теплоотдачи. Оно объясняется тем, что при некотором-критическом-значении А/ = А/ р происходит коалесценция (слияние) образующихся близко друг от друга пузырьков. При этом величина / на рис. 11-10 становится меньше диаметра пузырьков пара, и у поверхности стенки возникает паровая пленка, создающая дополнительное термическое сопротивление процессу теплоотдачи. Коэффициент теплоотдачи резко снижается (в десятки раз). Конечно, образующаяся пленка пара нестабильна, она непрерывно разрушается и возникает вновь, но в итоге это серьезно ухудшает теплообмен. Такой режим кипения называют пленочным. Совершенно очевидно, что пленочный режим кипения крайне нежелателен. [c.290]

Если осуществляется электрообогрев, то при любом режиме кипения устанавливается тенлонапряжение q поверхности нагрева в зависимости от расхода электроэнергии. При переходе через критическое значение (/кр пузырьковое кипение сменяется пленочным, коэффициент теплоотдачи а скачкообразно yмeньиJaeт-ся при неизменной тепловой напря кенности поверхности нагрева, разность температур резко возрастает, температура стенкн повышается, и возможен ее пережог. В промышленной практике обычно не применяют пленочный режим кипения. [c.575]

Пленочный режим кипения. По окончании кризисных явлении вся жидкость переходит в пар и значения коэффициентов теплоотдачи имеют тот же порядок, что и значения коэффициентов теплоотдачи для пара только в одш)-фазном потоке. Пар становится перегретым нз-за сущест-вспиого сниже1П1я разности температур (ем, ра.зд, 2.7, т, 1). Едпнствеин >1М типом испарителя, в котором такой режим кипения допустим, является прямоточный испаритель. [c.73]

Это вызывает необходимость лучшего выбора конструкции ребойлеров, намного более точного определения размеров поверхности теплообмена и более тщательного анализа предполагаемых характеристик. Кроме того, даже при вполне достижимых значениях АТ характеристики рейбой-лера зависят от критических теплов1>1х потоков, при превышении значений которых наступает пленочный режим кипения. Из-за сложности процесса кипеиия для всестороннего расчета аппарата требуются весьма громоздкие расчеты и использование Э13М широко применяется по крайней мере для расчетов режимов, близких к критическим. [c.73]

Наконец, двухфазная модель дает качественное и полуколиче-ственное объяснение того, что в случае псевдоожижения газами при и л (1,1—1,2) кр режим кипения слоя становится резко неоднородным. Когда размеры образующихся пузырей становятся заметно больше диаметра зерен, спокойно кипящий однородный псевдоожиженный слой переходит в неоднородный (см. рис. 1.13), наступает, как говорят, агрегативное псевдоожижение [44, 79]. При близости плотностей псевдоожижающей среды р и твердых частиц р,. (псевдоожижение легких частиц жидкостью [c.77]

Кроме пузырчатого и пленочного кипения возможен также режим слабого кипения при малых температурщ х напорах (Д = сг — кип) и соответственно — при низких удельных тепловых нагрузках д. Так, для воды подобный режим кипения прн атмосферном давлении наблюдается фи Д/г 5/С и 5800 вт м-. В этих условиях расчет коэффициентов теплоотдачи при кипении можно производить по уравнениям для свободного движения жидкостей (см. стр. 287). [c.292]

Коэффициент теплоотдачи от стенки к кипящему пропану определяем по уравнению (2. 37) и табл. 2. 21. Предварительно оцениваем раиность температур на границе стенка — проиан Аг = 97,6° С. При этой рааности температур режим кипения пленочный, так как критическая разность температур для пропана Д кр = 13,1° С (табл. 2. 17). [c.87]

При низких значениях А и соответственно при низких значениях удельного теплового потока или плотностей теплового потока q = аА K имеет место пузырчатый (пузырьковый) режим кипения с ростом Д K н g увеличиваются число возникающих пузырей пара и интенсивность теплоотдачи. При определенном значении А i,t и q возникающие пузыри сливаются между собой и на поверхности образуется паровая пленка наступает пленочный режим кипения. При этом непосредственный контакт жидкости с поверхностью нагрева ухудшается п теплоотдача резко снижается. При дальнейшем новышенпп А i интенсивность теплоотдачи в области пленочного кипения начинает вновь возрастать. [c.29]

АС — экономайзерный участок ВС — участок поверхностного кипения режим кипения на участке СО — эмульсионный, переходящий в пробковый, на участке ОЕ — дисперсно-кольцевой ЕР — теплоотдача к влажному пару (зона подсушивания) Р — теплоотоача к перегретому пару. [c.162]

Переход к п.ченочному режиму происходит при достижении некоторого перепада температур между стенкой и температурой кипения сжиженного газа т. е. А кр> которые можно принимать по графикам на рис. 1У-15 и 1У-16. Разность между температурой стенки труб испарителя и температурой насыщения пропана или бутана значительно выше критической, следовательно, режим кипения жидкости будет пленочным. [c.179]

Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]

С возрастанием удельной тепловой нагрузки интенсивно образующиеся пузырьки пара способствуют увеличению скорости движения жидкости коэффициент теплоотдачи при этом увеличивается. Режим-кипения в таких условиях называют обычно пузырчатым ил1Г я де р и ы м. При дальнейшем увеличении разности температур между стенкой и кипящей жидкостью образующиеся пузырьки пара сливаются между собой и на поверхности теплообмена создается сплошная пленка пара при этом коэффициент теплоотдачи резко уменьшается. Режим кипения в таких условиях называют пленочным. [c.318]

В случае, когда к поверхности нагрева подводится фиксированный тепловой поток д (электрический обогрев, обогрев за счет теплоты, выделяющейся в результате ядёр-ных превращений), характер зависимостей АТ(д) и а(д) изменяется (рис. 2.24,6). Если постепенно увеличивать д от нулевого значения, то вначале процесс развивается точно так же, как и при задании температуры стенки —при ( <<7н.к(ДГ<ДГ .к) наблюдается режим свободной конвекции, на смену которому при 9>9н.к(ДГ>ДГ , ) приходит пузырьковый режим кипения. Однако, как только значение д хотя бы немного превысит значение дкр, пузырьковый режим кипения сразу же сменяется пленочным. Этот переход, условно изображенный на рис. [c.179]

Переходный режим. Этот режим кипения, отличающийся наиболее сложным механизмом передачи теплоты, изучен сравнительно мало, что затрудняет создание надежной теории.. На интенсивность процесса влияют различные факторы физические свойства жидкости и материала греющей стенки, форма и ориентация поверхности нагрева, ее шероховатость и др. Особенно существенным оказывается влияние малотёплопроводных покрытий поверхности нагрева, вызывающих увеличение коэффициента теплоотдачи.. [c.181]

Значительно сложнее рассчитать теплообмен на оребренной поверхности, если имеет место взаимное влияние ребер друг на друга. Здесь приходится ориентироваться на эмпирические зависимости, построенные на разрозненных опытных данных. Так, согласно рекомендациям Бертере [6], особенно эффективны плоские ребра, расположенные горизонтально. Утверждается, что в этом случае можно получить особый пульсирующий режим кипения, отличающийся очень высокими коэффициентами теплоотдачи. По данным Бертере [6], такие ребра позволяют снимать плотности теплового потока, отнесенные к базовой поверхности, в 10 раз пре1вышающие р1. Однако четкие расчетные рекомендации в работах Бертере отсутствуют. [c.7]

При кипении на изотермической поверхности максимальная плотность теплового потока ограничена первым кризисом Превышение критической плотности теплового потока приводит к смене режима кипения, сопровождается резким ростом температуры стенки, часто ее пережогом. Резкая смена режимов кипения и пережог стенки могут наблюдаться и при кипении на неизотермической поверхности. В связи со сказанным постановка задачи об исследовании устойчивости процесса кипения является вполне оправданной. Однако прежде чем привлекать к ее решению математический аппарат, необходимо дать четкую физическую постановку задачи. Здесь возможны различные подходы. Один из них (разработанный в трудах С. С. Кутателадзе, В. М. Боришанского и Н. Зубера) основывается на гидродинамической природе кризиса кипения, когда неустойчивость проявляется в скачкообразной смене пузырьковой или пленочной структуры двухфазного пограничного слоя. Авторы проанализировали механизм смены режимов кипения и построили гидродинамическую теорию, позволяюш ую определить максимальную плотность теплового потока на поверхности нагрева при пузырьковом кипении и минимальную — при пленочном. Второй подход основан па том, что режим кипения определяется температурой поверхности нагрева. Этот подход был использован рядом авторов (Эдьютори, Нишикава, Стефан, Ван Оверкерк и др.) при анализе устойчивости простейшего случая — теплообмена при кипении на изотермической поверхности. Б случае неизо-термической поверхности на ней одновременно может сущест- [c.30]

Как только режим кипения Ti U установится, вольфрамовую проволоку нагревают до светло-красного каления. Тотчас же начинается реакция восстановления, сопровождающаяся образованием фиолетовых паров TI I3. [c.1431]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология