Конденсаторы тепловая нагрузка

Типовое холодильное оборудование подбирают в определенной последовательности. Вначале по тепловой нагрузке и характеристикам холодильного цикла рассчитывают объемную производительность компрессоров, определяют их тип и требуемое количество (с учетом резерва). Далее из условия работы всех установленных компрессоров определяют нагрузку на теплообменные аппараты и на основании теплового расчета определяют тип и количество испарителей и конденсаторов. Затем выполняют расчет и подбор вспомогательного холодильного оборудования и аммиачных коммуникаций. [c.175]

Несколько сложнее формула для определения тепловой нагрузки конденсаторов-холодильников, так как в эти аппараты обычно поступают в паровой фазе два компонента — нефтяные и водяные пары. Поэтому тепловая нагрузка аппарата складывается из двух величин [c.123]

В криогенных вакуумных насосах все три режима кипения последовательно- реализуются лишь в период охлаждения конденсатора. В процессе же эксплуатации представляет интерес лишь режим пузырькового кипения, когда разность между температурой стенки конденсатора и температурой кипящего хладагента имеет небольшие значения. Поэтому при проектировании конденсатора тепловая нагрузка выбирается такой, чтобы не был пройден первый кризис кипения, т. е. тепловой поток 7 должен быть всегда меньше критического теплового потока [c.154]

В случае конденсации технического хлоргаза из-за присутствия в нем инертных примесей температура насыщения вдоль поверхности конденсации непрерывно изменяется по мере сжижения хлора п соответственно по мере уменьшения его парциального давления в газовой фазе. При данной конструкции конденсатора, тепловой нагрузке поверхности конденсации, скорости потока и других условиях процесса градиент снижения температуры насыщения по длине конденсатора зависит от начальной концентрации хлора, заданного коэффициента сжижения и давления, при котором ведется процесс. Как известно из теории конденсации, ее скорость и коэффициент теплопередачи уменьшаются вследствие затруднения доступа конденсирующегося пара к поверхности раздела фаз. Между стенкой охлаждаемой трубки конденсатора и паро-газовой смесью создается зона, в которой концентрация инертных примесей у поверхности раздела фаз больше, чем в основной массе паро-газовой смеси, и потому перенос пара к поверхности конденсации происходит путем диффузии и конвекции. Средняя разность температур и величина коэффициента теплоотдачи к вследствие этого определяются интенсивностью данных взаимосвязанных процессов, имеющих различную физическую сущность. Величины Д ср и к находятся в сложной зависимости от параметров и условий движения паро-газовой смеси и жидкости Значения коэффициента теплоотдачи к в данном случае всегда меньше, чем при конденсации чистого пара, причем к уменьшается тем значительнее, чем больше содержание инертных примесей в паро-газовой смеси и меньше ее скорость (критерий Рейнольдса). [c.65]

Чаще всего йри испарителях непосред-ственного охлаждения холодопроизводительность установки определяют через тепловой баланс конденсатора. Тепловая нагрузка конденсатора [c.212]

Количество энергии, отводимой от хладоагента в конденсаторе (тепловая нагрузка на конденсатор), Qк (Вт) [c.253]

Увеличение числа секций при постоянной площади поверхности конденсатора. Тепловая нагрузка конденсатора [c.186]

Суммарное количество энергии, отводимое в конденсаторе (тепловая нагрузка конденсатора), подсчитывается по формуле [c.35]

Для получения заданной температуры воздуха в камерах, а также для охлаждения и ли замораживания в них продуктов необходимо поступление в испаритель такого количества жидкого холодильного агента (в кг/час), которое соответствует тепловой нагрузке его. При этом производительность компрессора должна быть достаточной для отсасывания образующихся в испарителе паров и поддержания в нем принятой расчетами температуры испарения. Следовательно, для правильной работы холодильной машины необходимо соответствие поверхностей испарителя и конденсатора тепловой нагрузке этих аппаратов и производительности компрессора. Если поверхность испарителя или конденсатора недостаточны, приходится работать с увеличенным перепадом температур, то есть с более низкой температурой испарения и более высокой температурой конденсации. Однако это возможно только при условии, что компрессор в состоянии пропустить через цилиндры весь объем паров, имеющих при пониженных температурах всасывания значительно больший удельный объем. [c.237]

Одноколонные системы с промежуточным подводом и отводом тепла, в том числе и разрезные колонны, позволяют переносить тепловые нагрузки на более выгодный энергетический уровень, тем самым увеличивается коэффициент использования тепла по установке в целом. Кроме того, при промежуточных подводе и отводе тепла выравниваются и уменьшаются нагрузки по пару и жидкости по высоте аппарата, что позволяет уменьшать диаметр аппарата. Однако необходимое число тарелок выше промежуточных конденсаторов и холодильников и ниже промежуточных подогревателей становится большим. На практике экономически оправданным бывает применение, как правило, не более одного [c.108]

Для деметанизации пирогаза целесообразно использовать также схему разрезной колонны и схему колонн двух давлений (см. рис. П-4 и П-5, стр. 109 и 110). Так, применение разрезной колонны по схеме на рис. П-4, а для деметанизации пирогаза следующего состава (в % мол.)- Нг —7 С1 —14 2С2 —22 Сз —56 и 2С4—I лри давлении 3,45 МПа потребовало на 25% меньше энергетических затрат за счет переноса части тепловой нагрузки в верху колонны прп температуре хладоагента минус 5°Сна промежуточный конденсатор при 57 °С [28]. Аналогичным образом применение разрезной колонны по схеме на рис. П-4, б позволяет примерно на 30% уменьшить энергетические затраты по установке в целом и равномерно распределить нагрузки по высоте колонны [29]. [c.300]

Аналогично по известной нам методике рассчитаем конденсатор-холодильник при охлаждении смеси паров от 110 до 35° С. Суммарная тепловая нагрузка аппарата в этом случае составит [c.129]

По примеру 7. 2 тепловая нагрузка аппарата при охлаждении смеси паров от 110 до 70° С составляет Q = 3 130 ООО ккал/ч. Определим количество воздуха, которое необходимо подать через трубный пучок конденсатора-холодильника." lo уравнению теплового баланса имеем [c.129]

Режим кипения с циркуляцией может быть обеспечен только при определенных тепловых нагрузках конденсатора и относительных уровнях жидкого кислорода в трубке. [c.154]

Таблица XI.3. Расчет тепловой нагрузки на конденсаторы

Подбор и расчет конденсаторов. Исходные данные тепловая нагрузка = 796,6 кВт температура конденсации аммиака = 35 °С температура воды на входе в аппарат = 27 °С, температура воды на выходе из аппарата ( ч = 31 °С. [c.177]

Предварительно определим тип градирен и их число, задаваясь ориентировочным значением удельной тепловой нагрузки др пли плотностью орошения ст. Для вентиляторной пленочной градирни ширину зоны охлаждения (т. е. охлаждение воды в градирне) примем равной подогреву в конденсаторах А в = = 4 °С, пренебрегая тепловым эффектом потока свежей воды на подпитку [c.179]

Уравнение (XI.24) дает аналитическое выражение суммарной холодопроизводительности работающих компрессоров, уравнение (XI.26) определяет тепловую нагрузку на конденсаторы как функцию объемных и энергетических КПД компрессора (Я и т] ) и удельных величин, характеризующих холодильный цикл холодопроизводительности Ра- [c.182]

Тепловые нагрузки аппаратов АХМ равны испарителя Q" = = 432 кВт конденсатора Q,,д = = 0,377-1194 == 450 кВт [c.190]

Общая схема расчета холодильников и конденсаторов следующая вычисляют тепловую нагрузку аппарата, устанавливают расход охлаждающей воды и определяют необходимую поверхность охлаждения или конденсации. Тепловую нагрузку холодильников рассчитывают по той же методике, что и для теплообменников. Несколько сложнее формула для определения тепловой нагрузки Q, Вт) конденсаторов-холодильников, так как в эти аппараты обычно поступают в паровой фазе два ком,понента — нефтяные и водяные пары, т. е. С = (3 .п + <3в.п. [c.118]

Предполагая, что каждая тарелка, за исключением конденсатора, кипятильника и тарелки питания работает адиабатически, из уравнений теплового баланса каждой ступени можно рассчитать величины потоков укрепляющей и исчерпывающей секций (11,44) — (11,48). Тепловая нагрузка на дефлегматор (11,42) получена из уравнения теплового баланса дефлегматора, а количество тепла, подаваемого в кипятильник (И,43),—из уравнения общего теплового баланса колонны. [c.84]

Величина тепловой нагрузки конденсатора равна КМ/ср —7 813 389 Дж/ч. [c.84]

Создавая математическую модель, исследователь формализует рассматриваемый процесс или элемент, представляя его в виде математической связи между входными и выходными параметрами. Точность воспроизведения сущности рассматриваемого процесса на модели будет зависеть от степени изученности его. Составление математического описания, например, процесса получения и выделения продуктов реакции основывается на степени изученности процесса и составляющих его элементов, на знаниях о всех существенных внешних и внутренних связях. Источником этих сведений обычно являются фундаментальные исследования в области термодинамики, химической кинетики и явлений переноса. Основываясь на фундаментальных законах термодинамики, можно записать уравнения для определения тепловой нагрузки на конденсатор, подогреватель, кипятильник, найти равновесные составы химической реакции и т. д. На основе законов химической кинетики можно установить механизм реакции, определить скорости образования продуктов. Как для процесса в целом, так и для отдельных его элементов записываются фундаментальные уравнения переноса массы, энергии и момента. С точки зрения машинной реализации математического описания процесса получения и выделения продуктов реакции этой задаче свойственны причинно-следственные отношения между элементами, так как модели и реактора, и колонны в своей структуре содержат большое число взаимосвязанных подзадач. В этом смысле к математической модели технологического процесса применимы общие принципы системного анализа. [c.8]

Принятие больших числовых значений At приведет к увеличению тепловой нагрузки испарителя 2 (см. рис. 1.6), обеспечивающего теплом нижнюю часть десорбера. Одновременно увеличится тепловая нагрузка конденсатора-холодильника, обеспечивающего поддержание температуры в=1П°С. С уче- [c.36]

Выражения, аналогичные (2-81), можно получить и для расчета потока в отпарной части колонны. Величины парового потока и тепловые нагрузки на конденсатор и кипятильник определяются на основании уравнений материального и теплового балансов. [c.130]

Тепловую нагрузку конденсатора и необходимую мощность компрессора можно определить по методикам, приведенным в других главах. [c.183]

Максимальная тепловая нагрузка на конденсатор приходится на период В цикла регенерации. Скрытую теплоту испарения (конденсации) воды и углеводородов можно определить по таблицам энтальпии водяного пара и с помош,ью рис. 60, 61. Зная продолжительность периода В и полагая, что вся вода и углеводороды десорбируются именно па протяжении этого периода, можно определить максимальную удельную тепловую нагрузку конденсатора. К полученной величине необходимо добавить также довольно значительную величину тепловой нагрузки от самого потока газа. Нормальная величина температурного приближения при охлаждении окружающим воздухом составляет 16,7° С, при. водяном охлаждении — около 8° С. [c.255]

Возможен вариант работы при неизменной производительности вентилятора, но при увеличении паровой нагрузки конденсатора (точки Ь Ь"). В нашем примере при температуре 19,7 °С паровая нагрузка АВО может быть увеличена на 10%. Реальный рабочий процесс с клапанным регулированием расхода пара идет несколько иначе, чем в рассмотренном выше случае при условии, что давление конденсации постоянно. При повышении температуры t открываются клапаны регулирования расхода пара, поддерживая тем самым постоянство мощности турбины конденсатор в этом случае работает с повышенной тепловой нагрузкой и увеличенным расходом охлаждающего воздуха (точка а,). Положение линии 2 на рис. IV-12 получают экспериментально или рассчитывают, исходя из характеристики турбины (обычно увеличение противодавления на 2 кПа приводит к перерасходу пара на 1,0—2,5%). Точка Ь на рис. IV-12 характеризует работу воздушного конденсатора при сниженной тепловой нагрузке, в результате чего достигается более высокая температура ti = 28 °С при номинальном давлении конденсации. [c.105]

Тепловая нагрузка конденсатора колонны. Из предыдущего изложения следует, что дистиллят колонны О получается из емкости орошения в парах [c.121]

Температуру сырья при его подаче в колонну нерационально оставлять равной температуре конденсата в сепараторе /=—10 °С, так как при этом тепловые нагрузки кипятильника и конденсатора будут высокими. Поэтому сырье нагревают и частично испаряют за счет охлаждения сырого газа, подаваемого в сепаратор. [c.132]

Ацетальдегид получают одностадийным жидкофазным окислением этилена в барбота кном реакторе, объем реакционной массы в котором 45 м , а производительность 1 м реакционного объема равна 190 кг ацетальдегида в час. Выделяющуюся теплоту (218 кДж/моль) снимают за счет испарения воды из реакционной массы. Пары воды охлаждаются и конденсируются в холодильнике-конденсаторе, тепловая нагрузка которого на 7% выше теплоты, затрачиваемой на испарение воды. Определить массовый расход охлаждающей воды в холодильнике-конденсаторе, если ее удельная теплоемкость равна 4,19 кДлс/(кг-К), а температура повышается на 65 К. [c.139]

На большом конденсаторе, диаметром 170 мм. и высотой 1470 мм, с двумя вертикалшьсми т<рубкам1И диаметром 38/31 ям были проведены опыты при тепловых нагрузках 40 ООО— 150 ООО ккал1м час при давлении пара 1—6 ата. [c.308]

В небольшом универсальном конденсаторе диаметром 75 мм с одной трубкой диаметром /2 и длиной 985 мм, была предусмог-рена возможность измерения температуры стенки трубки с помощью четырех хромель-алюмелевых термопар, закрепленных в стенке трубки. Таким образом можно было непосредственно определить коэффициенты теплоотдачи. Тепловая нагрузка изменялась от 5000 до 116 ООО ккал м час при изменении средней разности температур от 3 до 300° С. [c.308]

Обратный клапан разгружает компрессор от высокого давления нагнетания при автоматической остановке, а также защищает от прорыва аммиака в рабочее помещение при авариях. Расположенный ниже конденсатора линейный ресивер является сборником конденсата и выполняет две функции сохраняет теплообменную поверхность конденсатора незатопленной и создает запас рабочего тела для компенсации неравномерности расхода жидкости при колебаниях тепловой нагрузки. Автоматическое дроссельное устройство /V постоянно обеспечивает оптимальное заполнение испарителя жидкостью, обычно на уровне верхнего ряда труб. Тепло конденсации аммиака отводится охлаждающей водой, циркулирующей в оборотной системе. Подогретая в конденсаторе вода подается на орошение насадки вентиляторной градирни VII. Охлажденная вода отсасывается насосом VI и подается i трубное пространство конденсатора VIII. [c.174]

Тепловую нагрузку на конденсаторы определяют из условия энергетического бгланса холодильной установки [c.177]

Необходимая поверхность теплообмена определяется охлаждающей средой и конструктивными особенностями аннаратуры. Для кожухотрубчатых теплообменников общий коэффициент теплопередачи представлен на рис. 177. Для теплообменников труба в трубе с ребристой поверхностью внутренних труб общий коэффициент теплопередачи можно принять равным 161,11 ккал/(м2.ч-°С). Если для охлаждения раствора применяется вода, то скорость ее циркуляции зависит от допустимой температуры на выходе из холодильников. Так как удельные теплоемкости воды и охлаждаемого раствора амина очень близки, то скорость циркуляции воды можно принять равной скорости циркуляции аминового раствора. Если в качестве хладагента используется окружающий воздух, то змеевики аминового холодильника и конденсатор верха колонны выполняются как один аппарат. Для определения эксплуатационных расходов в этом случае также необходимо рассчитать общую тепловую нагрузку. Эксплуатационные расходы нри охлаждении воздухом складываются из затрат электроэнергии па привод вентиляторов п расходов на обслу-/кивание этих вентиляторов и охлаждающей поверхпостн. [c.275]

Уменьшение производительности предопределяет снижение общей хладопроизводительности тепловой поток, соответствующий индикаторной мощности сжатия, несколько увеличивается, а общий тепловой поток на конденсаторе остается примерно неизменным или увеличивается при заметном росте Рк-Так, при постоянном давлении = 0,50 МПа и температуре испарения /и = 3,6°С увеличение давления Рк с 1,35 до 1,55 МПа приводит к уменьшению хладопроизводительности и одноступенчатого цикла примерно на 8,5% при этом индикаторная мощность сжатия возрастает на 15—18%. Тепловая нагрузка на АВО при определенном значении и Vb определяется теплопередающей способностью конденсатора (/(ф0ср) в том случае, когда существует несоответствие тепловых потоков на АВО Qk < (Qo + Qi), давление Рк и температура повышаются, а при Qk > (Qo + Qi) соответственно снижаются до достижения равновесного состояния Qk= (Qo + Qi)- При Уз = onst основная доля в изменении тепловой производительности АВО приходится на логарифмическую разность температур. Давление Рк является основным контрольным параметром конденсатора. Интересно проследить влияние температуры охлаждающего воздуха и производительности вентилятора на величину Р . [c.126]

В параллельно-последовательной схеме включения одноходовых АВО секции со стороны входа газообразного продукта могло легко поднимать, но на выходе из секции, предназначенной для охлаждения перегретого пара, необходимо предусмотреть промежуточный отбор для отвода в ресивер накопившегося конденсата. При работе конденсатора с гидростатическим отбором жидкости важно иметь в виду, что нагрузка АВО определяется теплопередающей способностью поверхностей теплообмена, поэтому при одинаковых значениях Рк и тепловая нагрузка группы параллельно работающих аппаратов, а следовательно и количество конденсируемого продукта могут быть различными. [c.129]