Эквивалентный коэффициент теплоотдачи для

Как было показано, коэффициент аз изменяется от 0,512 для неподвижной жидкости до 0,724 в случае, когда жидкость свободно поднимается вместе с паром. При конструировании и расчете промышленных теплообменников можно с достаточной степенью точности применять значение коэффициента, равное 0,7. При чрезвычайно высоких значениях разности температур радиация через неподвижную паровую пленку становится значительной. В этом случае Мак-Адамс рекомендует для вычисления эквивалентного коэффициента теплоотдачи а .пл+ал следующую зависимость [c.214]

В практических условиях для слоя шлака или металла толщиной 5 вводится понятие о виртуальном (кажущемся, эквивалентном) коэффициенте теплоотдачи через слой шлака (металла), равном [c.425]

Решение. Расчет сушилки можно сделать через коэффициент теплопередачи от пара к воздуху. Процесс передачи тепла в вальцовой сушилке происходит следующим образом от конденсирующегося пара тепло передается стенке барабана, а от него — высушиваемому материалу. Влага, испаряющаяся из материала, диффундирует в воздух, унося с собой соответствующее количество тепла. Можно подсчитать количество диффундирующей влаги и, исходя из этого количества, определить эквивалентный коэффициент теплоотдачи. [c.440]

Эквивалентный коэффициент теплоотдачи при испарении влаги определяем из следующего уравнения [c.440]

Следовательно, эквивалентный коэффициент теплоотдачи при испарении [c.441]

Для узких боковых граней конденсатора эквивалентный коэффициент теплоотдачи равен [c.12]

С учетом этого эквивалентный коэффициент теплоотдачи на широких гранях призмы равен [c.13]

Введением понятия "эквивалентный коэффициент теплоотдачи" [14] учитывается воздействие оболочки на стержень. При этом процесс теплопередачи рассматривается так, как будто благодаря термическому сопротивлению оболочки коэффициент теплоотдачи а уменьшился до величины о. [c.36]

Величины А , А , можно получить, если использовать понятие эквивалентного коэффициента теплоотдачи [98], который учитывает теплопередачу в изоляционной оболочке D - Например, в направлении [c.61]

Откуда эквивалентный коэффициент теплоотдачи [c.62]

При этих условиях полезно. ввести эквивалентный коэффициент теплоотдачи ар. Тогда продолжительность процесса сублимации составит [c.554]

Эквивалентный коэффициент теплоотдачи для теплообмена излучением между двумя параллельными пластинами [c.554]

Эквивалентный коэффициент теплоотдачи р для теплообмена излучением между двумя параллельными пластинами определяется из уравнения теплового потока излучением [c.155]

Определить эквивалентный коэффициент теплоотдачи путем лучеиспускания между продуктами горения и стенкой с ест = 0.85. Температура продуктов горения равна 1400 С, температура стенки 1200° С. [c.504]

Для того чтобы уравнения для определения коэффициентов теплоотдачи, полученные на моделях с определенной геометрией каналов, можно было применить для расчета теплообменников с различными формами сечения канала (например, спиральных теплообменников) вводится понятие приведенного йе (гидравлического, эквивалентного) диаметра, который определяется соотношением [c.167]

Теплопередача от жидкости к жидкости определяется коэффициентами теплоотдачи от стенок к жидкости. Расчет этих коэффициентов производится по формулам теплоотдачи при нагревании или охлаждении жидкости, движущейся в канале. В качестве определяющего размера при этом принимается эквивалентный диаметр проточного сечения. Теплоотдача пара к стенке рассчитывается по формулам теплообмена при конденсации пара на вертикальных стенах. [c.227]

При движении теплоносителя в межтрубном пространстве двухтрубного теплообменника расчет коэффициента теплоотдачи можно производить по формулам (II.9), (II. 10), (II. 13), подставляя в качестве определяющего размера эквивалентный диаметр кольцевого сечения между трубками с(,, = =г- Ьц — (где — внутренний диаметр наружной трубы, — наружный диаметр внутренней трубы). В случае развитого турбулентного режима можно также рекомендовать [6] формулу [c.22]

Баскаков, базируясь на собственных и литературных данных о значениях и показал что измеренные коэффициенты теплоотдачи достаточно хорошо согласуются с вычисленными по формуле (Х,11) для частиц мельче 0,3 мм. В случае более крупных частиц, когда за время контакта с поверхностью успевают прогреться лишь один или несколько их рядов, наблюдается некоторое расхождение. В этих условиях, строго говоря, непрерывную фазу уже нельзя рассматривать как континуум с эквивалентной теплопроводностью к . Однако во всех случаях, при псевдоожижении газами умеренной температуры частиц не крупнее —2 мм характер изменения расчетных значений к вполне удовлетворительно следует эксперименту. [c.424]

Dp = dg/d > 1 — число дискретности d — диаметр сферической твердой частицы dg — эквивалентный диаметр твердых частиц А. В — эквивалентные диаметры твердых частиц (компонентов) А и В g — ускорение силы тяжести Я — высота слоя или высота столба жидкости h — коэффициент теплоотдачи р — давление Дрд — перепад давления в псевдоожиженном слое Т — абсолютная температура [c.496]

Для расчета коэффициента теплоотдачи при течении газов вдоль труб можно использовать уравнение (71), причем в этом случае вместо в необходимо подставить эквивалентный диаметр экв. определяемый из отношения [c.91]

Необходимо также иметь описание изменения коэффициентов теплоотдачи а и теплопроводности Я. для всего процесса сушки [40]. Влияние массопереноса при этом учитывается введением эквивалентных теплофизических коэффициентов - [c.111]

Поскольку рассчитанная таким образом высота ребра слишком велика и тепловая нагрузка также высока, то можно существенно уменьшить вес конструк ции, применив ребра, суживающиеся от основания к вершине. Считая поперечное сечение ребра треугольным, найдем значение параметра 0,408ш УЫкЬ которое дает принятую величину эффективности оребрения 90%, и вычислим, эквивалентный коэффициент теплоотдачи (см. табл. 13.5, строка 30), как отношение разности лучистых тепловых потоков при 778 и 834° К к 100° К- Лучший, но значительно более трудоемкий способ расчета состоит в следующем. Задаются толщиной ребра и, зная тепловую нагрузку, приходящуюся на трубу,, разбивают ребро на несколько участков и рассчитывают тепловой поток сначала от трубы, а потом от каждого участка, учитывая падение температуры вдоль ребра. Расчет проводится до тех пор, пока высота ребра не будет достаточна для отвода требуемого количества тепла. [c.265]

Авторы [118] объясняют чрезвычайно низкие значения коэффициентов теплоотдачи при Кеэ < 1 на основе модели течения газа по отдельным каналам, мимо обширных плохопроду-ваемых областей зернистого слоя. На основе опытных данных найдена относительная длина этих каналов которая оказалась обратно пропорциональной диаметру зерен. Из этого следует постоянство длины каналов для всех исследованных слоев, что противоречит представлениям о подобии гидродинамических процессов в зернистом слое. Расчетная зависимость при = 10 плохо соответствует опытным данным (рис. IV. 20), но близка к другому теоретическому решению [120], полученному из модели внешнего массообмена шара в слое с использованием представления об эквивалентной сфере по формуле (IV. 58), но без учета постоянной составляющей переноса в пределах этой сферы за счет молекулярной диффузии. [c.162]

В зависимостях для расчета коэффициента теплоотдачи для внутренней поверхности труб направление теплового потока учитывают отношением чисел Прандтля (Рг/Рг )° , рассчитанным для параметров потока при средней его температуре и при средргей температуре стенки. Если трубы имеют некруглое сечение или поток движется в кольцевом зазоре, как в теплообменниках тина труба в трубе , вместо диаметра трубы с1 в расчетных уравнениях используют эквивалентный диаметр (см. гл. II). [c.183]

Примечание. В формулах приняты следующие обозначения а— коэффициент температуропроводности, м-/ч -Х—коэффициент теплопроводности, Вт/Чм- С) ср-тепло-емкость газа при постоянном давлении, Дж/(кг °С) —средняя движущая сила теплопередачи, °С ДС—движущая спла массопередачи, выраженная в единицах концентрации (кг м , моль/м ) О—количество перенесенной массы, кг р — количество перенесенной теплоты, Дж Г—межфазная поверхность, эквивалентная поверхности теплообмена, м= т—время работы аппарата, с, ч р—плотность, кг/м" О—коэффициент молекулярной диффузии, м/с —общий коэффициент теплоцередачи, Вт/(м °С) а — частный коэффициент теплоотдачи, Вт/(м - С) гОр—линейная скорость потока, м/с I — характерный линейный размер, м —кинематический коэффициент вязкости газа, м с К—общий коэффициент массопередачи, кг/(м- ч) б—коэффициент массопередачи, м/ч [прп теплообмене—кг/(м ч)] —инерционно-вязкостный критерий (видоизмененный критерий Рейнольдса для газа). [c.90]

В последнее время большое внимание уделяют вопросам применения о.хлаждения коронным разрядом к практическим задачам. В [14] предложено охлаждение режущих инструментов с помощью точечных электродов в [15] используются параллелыгые проволочные электроды для улучшения отвода теплоты от стандартных горизонтальных оребренных труб. При достаточной электрической мощности коэффициенты теплоотдачи можно увеличит], на несколько сот процентов. Однако оказывается, что эквивалентный эффект можно получить при более низких затратах и без опасности попасть под напряжение 10 ООО— 100 ООО В просто путем организации вынужденной конвекции с помощью нагнетателя или вентилятора. [c.323]

Известно, что аналогия между теплообменом и трением для шероховатых поверхностей при турбулентном течении зависит от типа шероховатости. Решение задачи для эквивалентной песочной шероховатости приведено в [21], Недавно появившаяся работа рассматривает поверхности, которые можно производить промышленным способом. В [22] коэффициенты теплоотдачи для труб с шероховатостью в виде квадратных повторяющихся ребер обобщены на основе корреляций для коэффициента трения с использованием функции подобия Никурадзе числа Рейноль- [c.323]

Смотреть страницы где упоминается термин Эквивалентный коэффициент теплоотдачи для: [c.91] [c.264] [c.265] [c.535] [c.166] [c.292] [c.29] [c.194] [c.251] [c.27] [c.501] [c.604] [c.612] [c.155] [c.333] [c.129] [c.501] [c.604] [c.612] [c.318] [c.111] [c.252] [c.88] [c.158]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология