Температура в сечениях стенок различной формы

Одним из наиболее известных и самых простых высокоэффективных смесителей закрытого типа является смеситель типа Бенбери . Этот смеситель до сих пор широко используется в производстве пласт -масс и резин. Смеситель Бенбери (рис. 11.19) состоит из смесительной камеры, сечение которой имеет форму восьмерки, и двух роторов с винтовыми лопастями— по одному ротору в каждой половине камеры. Форма лопастей ротора обеспечивает перемещение материала вдоль ротора по направлению к центру. Смесь загружают в смесительную камеру через вертикальный желоб, снабженный воздушным или гидравлическим затвором. Нижняя поверхность затвора представляет собой часть верхней стенки смесительной камеры. Готовая смесь выгружается через разгрузочное окно на дне камеры. Между двумя роторами, вращающимися обычно с различными скоростями (например, 100 и 80 об/мин при смешении полиэтилена), и между роторами и внутренней стенкой камеры имеется небольшой зазор. Именно в этом зазоре и происходит диспергирование. Форма роторов и перемещение затвора в процессе смещения обеспечивают интенсивное сдвиговое течение всех частиц жидкости, попавших в зазор. Температура роторов и стенок камеры постоянно контролируется. [c.402]

В работах [4, 54, 172, 173] различными методами были получены точные решения основных уравнений, описывающих полностью развитое ламинарное смешанно-конвективное течение в вертикальной трубе прямоугольного сечения при граничном условии постоянной плотности теплового потока. Считалось, что жидкость имеет постоянные теплофизические свойства, за исключением плотности, изменение которой и создает выталкивающую силу. Эти анализы проведены с учетом объемного тепловыделения в жидкости. Кроме того, для условия постоянной плотности теплового потока в работе [67] получены решения для труб с сечением в форме прямоугольного треугольника, равнобедренного треугольника и ромба. В работе [3] рассчитаны тепловой поток и падение давления для труб с различными треугольными сечениями. Предполагалось, что температура стенки [c.636]

Проницаемость. Измерения проницаемости пористых фильтров для газовой фазы производятся или стационарными методами, в которых давления Р и Р (см. разд. 3,21) поддерживаются постоянными [3.76, 3.219], иил же нестационарными методами, в которых разность Р — Р = АР меняется со временем [3.76, 3.220, 3.221]. Результаты измерений проницаемости пористых фильтров в широком интервале давлений и температур дают информацию о свойствах фильтра в различных режимах течения газа (см. разд. 3.2). Эти свойства можно сопоставлять со структурой фильтра, вводя эффективные радиусы пор [3.31], с помощью которых наблюдаемые характеристики фильтра в данном режиме течения сравниваются с теоретическими характеристиками некоторого идеального фильтра, в котором поры имеют форму длинного капилляра круглого сечения с диффузным отражением молекул от стенки. Например, эффективные радиусы пор для кнудсеновского (йк) и пуазейлевского потока (ар) в соответствии с формулами (3.37), (3.43) будут иметь вид [c.127]

Форма поперечного сечения реторты может быть различной круглая, прямоугольная, овальная. При равной площади сечения наименее выгодной является круглая форма, так как при этом оказывается, что распределение температур по сечению реторты очень неравномерное температура в центре сильно отличается от температуры стенок. Н. И. Смирнов показал, что распределение температурного поля в сечении реторты зависит от гидравлического радиуса. Формой, обеспечивающей наименьший гидравлический радиус, является сильно вытянутый прямоугольник. Именно такая форма сечения реторт принята в промышленной практике. [c.114]

Построены решения ряда задач нестационарного теплообмена. Анализ решения для температурного поля в потоке жидкости и локального числа Нуссельта во втором и третьем приближениях показал, что они хорошо совпадают с точными решениями. Получены простые по форме и достаточно точные решения с учетом теплоты трения и внутреннего тепловыделения. Материал этой главы дополнен исследованиями задач при обобщенных граничных условиях третьего рода. Решение подобных задач позволит по определенной упрощенной математической модели исследовать сложный сопряженный теплообмен в системе жидкость в трубе — стенка — внешняя среда. Аналитический метод решения внутренних задач конвективного теплообмена позволяет исследовать поле температуры в турбулентном потоке жидкости. Изложен способ решения задач при течении жидкостей в трубах с различными профилями живого поперечного сечения. В этой же главе рассмотрены задачи теплообмена для неньютоновских жидкостей со степенным реологическим законом. [c.7]

Таким образом, краевые силы будут возникать во всех сечениях, в которых сопрягаются две части сосуда, различные по гео метрической форме, по толщине стенок, по строительному материалу или по температуре, т. е. всегда, когда сечения сопряжения двух частей сосуда или оболочки, если бы они не были связаны между собой, деформировались бы по-разному, с последующим образованием между ними радиального или углового зазора. Во всех этих случаях образование плавного перехода значительно уменьшает возникающие краевые силы, содействуя уменьшению напряжений. [c.184]

Температура полимера в поперечном сечении полости формы меняется во время течения от максимальной температуры в центре сечения, которая выше температуры текучести термопласта Гт, до температуры стенки формы Гф, которая обычно ниже температуры стеклования термопласта. Поэтому термопласт может находиться в форме в различных состояниях — стеклообразном, высокоэластическом и вязкотекучем. [c.106]

Для этого необходимо специальное устройство при впуске и особенно при выпуске сточной воды. Основное требование, заключающееся в равномерном поступлении и выпуске воды, происходящем по всей ширине отстойника, обеспечивается порогом слива различной конструкции. Для равномерного распределения потока на дне отстойника устанавливаются различной формы стенки или решетки. При устройстве различных порогов следует избегать уменьшения полезного поперечного сечения отстойника. Во избежание образования послойного течения, которое образуется в результате колебания температуры, и изменения плотности воды, которое сильно ухудшает процесс отстаивания, делают распределительные перегородки различной форлш и, в частности, в виде жалюз. [c.82]

Если поток тепла вдоль оси трубки постоянен по ее сечению (одномерен) и если не учитывать такие дополнительные факторы, как кинетические явления на поверхности раздела фаз или влияние поверхностной энергии и примеси, и считать несущественным как каталитическое, так и любое другое влияние стенок трубки, то для исследования кристаллизации переохлажденного расплава в трубке можно воспользоваться решением классической одномерной задачи Стефана, взяв уравнения (9.19) и (9.22). При выполнении сделанных предположений фронт кристаллизации плоский, тепловой поток полностью заключен в переохлажденном расплаве и, согласно уравнению (9.19), скорость кристаллизации dXIdt пропорциональна Следовательно, кристаллизация в трубке Таммана нестационарна, так что скорость роста не может принимать постоянного значения. Как уже отмечалось при обсуждении уравнения (9.23), скорость направленной кристаллизации постоянна только в том случае, когда от расплава с начальной температурой, равной температуре плавления, отбирают тепла больше, чем его поступает при постоянной температуре к поверхности л = 0 для этого температура граничной поверхности должна снижаться с течение. времени экспоненциально. Поскольку в экспериментах с трубкой Таммана это условие не выполняется, постоянство скорости кристаллизации свидетельствует либо о нарушении одномерности теплового потока, либо о заметном влиянии каких-либо из уже перечисленных выше факторов, либо о том и другом одновременно. Поэтому целесообразно попытаться найти количественное решение трехмерной (или двумерной при условии цилиндрической симметрии) задачи Стефана для трубки Таммана, потому что без такого решения вряд ли можно предсказать форму поверхности раздела фаз и скорость кристаллизации. Впрочем, из эксперимента можно определить нижнюю границу значений кинетического коэффициента, основываясь на том, что переохлаждение поверхности раздела фаз бГ АТ. Некоторого успеха в исследовании плоского фронта, перемещающегося с постоянной скоростью, добился Хиллинг [105], рассчитавший к тому же температурные градиенты для трубок со стенками различной толщины. Аналогичные вычисления провели Майкле и др. [108]. Любов [86] проанализировал одномерную задачу с граничными [c.408]

Факторы, влияющие на формование интегральных ППУ на основе системы Зузриг-ЗО, были подробно изучены в работах Есипова и др. [526, 540, 545, 559]. Авторы предположили, что продолжительность процесса формования может быть определена с помощью двух критериев физического — способность материала воспринимать внутренние напряжения при повышенной температуре и химического — время завершения реакции поликонденсации в краевой (пристенной) зоне материала. В самом деле, структура ИП (толщина корки, распределение плотности по сечению и т. д.) задается полями температур и давлений в форме. Давление, развиваемое в форме, воспринимается стенками ячеек и вызывает в них напряжения, которые при преждевременном раскрытии формы приводят к деформации изделия. С другой стороны, температура, обусловленная экзотермической реакцией отверждения, также вызывает появление внутренних напряжений в структуре материала, причем эти напряжения особенно велики в центральной зоне ИП, где температура формования максимальна. Градиент температур по сечению формы, возникающий при вспенивании, обусловливает неодинаковые скорости реакций в различных зонах сечения в пристенной зоне формы скорость реакции значительно меньше, чем в центре, и определяется температурой стенок. [c.105]

В работе [31] исследовано влияние формы и длины камеры разделения на распределение газотермодинамических параметров потока. На рис. 6 и 7 показано радиальное распределение тангенциальной составляющей скорости и относительной температуры торможения в сечениях камер с различными значениями угла конусности а, а на рис. 8 и 9 — распределение тангенциальной составляющей скорости по радиусу конических и цилиндрических камер. Под относительной температурой торможения авторы работы [31] понимают Т=2Ср(Ту,—Т)1л1) 1, где Ту, и Г —температура торможения соответственно на стенке и на радиусе г. Иными словами, за Т принято отношение разности температур торможения на стенке и в потоке в [c.12]

Рекомендуют литниковые втулки с минимальным диаметром 5 мм, которому должны соответствовать определенные размеры сечения разводящих каналов. Впускной литник должен находиться в том месте изделия, где толщина стенок составляет от 1,9 до 3,8 мм длина впускного литника должна быть минимальной. Продолжительность цикла при изготовлении изделий с толщиной стенок 0,8 1,6 и 6,3 мм составляет соответственно 15, 30 и 60 с. Продолжительность цикла для наполненных стеклянным волокном композиций может быть на 30 % меньше. Истирание в шнеке, цилиндре и форме несколько выше, чем для ненаполненных материалов. Изменение температуры, давления и ширины каналов для смеси полидиметилфениленоксида с полистиролом такое же, как и для ненаполненных материалов. На рис. 5.21 показана зависимость пути течения от давления для наполненной и ненаполнен-ной смеси полидиметилфениленоксида с полистиролом при различном сечении каналов, а на рис. 5.22 — зависимость пути течения от толщины стенок изделия при различных температурах массы. [c.220]

Для плавки и прокаливания в лабораторной практике применяются различные электрические печи, называемые, в зависимости от формы рабочего пространства, тигельными, трубчатыми и муфельными. В тигельных печах нагреватель помещается либо на дне и на боковой стенке, либо на внутренней поверхности рабочего пространства. В муфельных печах нагревание производится снаружи по всей длине цилиндра. Выпускаются также тигельные печи прямоугольного сечения с реостатами и терморегуляторами. В трубчатых печах нагреватель наматывается на наружной поверхности керамиковой трубы, служащей рабочим пространством печи. В тех случаях, когда требуется более высокая температура, применяют внутренний нагреватель из толстой проволоки с понЦ жающцм трансформатором, помещенным в постарке печи. [c.346]

Для замены сбросных патрубков 8 емкость была снабжена люком 7, а для сброса газа предусмотрен патрубок. Температуру воды при проведении экспериментов изменяли в пределах 2—17 °С. Эксперименты проводили при давлении сброса криогенного продукта от 0,11 до 0,26 МПа, расходе от 0,004— 0,075 кг/с, скорости потока от 0,01 до 3 м/с. Для дренажа использовали патрубки (рис. 71), изготов ленные из материалов с существенно различной теп лопроводностью (латуни Л-62 и фторопласта-4) В экспериментах изучали условия обмерзания сброс ного патрубка в зависимости от материала, из кото poro он изготовлен, формы и ориентации его торца диаметра проходного сечения, толщины стенок скорости подачи криогенной жидкости и температуры воды. Эксперименты по изучению влияния материала сбросного патрубка и толщины стенки на условия обмерзания при дренаже криогенной жидкости проводили на патрубках с цилиндрическим и коническим краем, изготовленных из латуни Л-62 и фторопласта-4 (рис. 71,а и б). [c.210]

В нагревательном цилиндре происходит разогрев и размягчение полиамидов до такого состояния, при котором их можно заставить принять форму полости прессформы. Температура литья полиамидов должна быть на 10— 20 °С выше, чем их температура плавления (температура плавления различных полиамидов колеблется в пределах 19()— 265 °С). Так, полиамиды с темп. пл. 230— 235 °С отливают при 250 °С полиамиды с темп. пл. 260 С отливают при 270—275 °С. Литье полиамидов проводится при удельных давлениях 150—800 кгс/см , а при малых сечениях впускных каналов удельное давление достигает 1250—1750 кгс/см . Вследствие высокой текучести расплавов полиамидов зазоры между стенками цилиндра и плунжера не должны превышать 0,05—0,075 мм, в противном случае материал будет затекать в эти зазоры. [c.322]

Можно ли все-таки уменьшить проявление концентрационной поляризации В принципе этого можно достичь двумя путями регулируя величины потока J и коэффициента массопереноса к. Параметр к в основном определяется коэффициентом диффузии и скоростью потока. Так как коэффициент диффузии растворенных компонентов нельзя увеличить, если, конечно, не повышать температуру, к можно увеличить только за счет увеличения скорости движения раствора вдоль мембраны на входе в нее либо за счет изменения формы и размеров модуля, снижая длину модуля или увеличивая его гидродинамический диаметр. В этих обстоятельствах скорость потока, направленного перпендикулярно потоку через мембрану (так называемого поперечного потока, ross-flow) становится очень вашсной переменной. Как правило, реализуются две различные картины течения ламинарный или турбулентный поток. Профили скоростей, присущих каждому из этих потоков в трубе, приведены на рис. УП-5. Для установившегося ламинарного течения характерен параболический концентрационный профиль по всему сечению, тогда как при турбулентном течении скорость постоянна практически по всему сечению и только в пограничном слое вблизи стенок скорость течения понижена. [c.398]