Теплопроводности эквивалентный

Таблица 1. Коэффициенты формы С, Я, О и объемный эквивалентный диаметр сферы для расчета эффективного коэффициента теплопроводности различных насадок

Концентрирование воды проводили при 10 °С в трубке размером 5X0,3 см, заполненной инертным твердым носителем с 30% полиэтиленгликоля 400. Десорбцию влаги осуществляли нагреванием до 90 °С в токе инертного газа. Выделившуюся воду далее пропускали через кварцевый трубчатый реактор, содержащий три слоя графита (при 1000 °С) и два слоя оксида меди (при 550 °С). Количество образовавшегося СО, зарегистрированное детектором по теплопроводности, эквивалентно количеству воды, первоначально присутствовавшей в анализируемой пробе. Такой метод позволяет определять содержание влаги в диапазоне концентраций 0,0008 — 0,3% (об.). Для одной из проб со средним содержанием воды 0,172% относительное стандартное отклонение составляло 0,023% (отн.). [c.305]

Для упрощенного решения задачи представим себе такое однородное твердое тело, которое при тождественных температурных условиях и геометрических размерах проводит в единицу времени столько же тепла, сколько отдает (или поглощает) слой зернистого катализатора, пронизываемый газовым потоком, ограничивающей его поверхности в результате одновременного действия теплопроводности, конвекции и лучеиспускания. Коэффициент тепло проводности такого тела (> э) можно представить суммой Хз = = Хт + + ) л, где — коэффициент теплопроводности зернистого материала (катализатора) >1 , — коэффициент теплопроводности, эквивалентный коэффициенту конвективной теплоотдачи газового потока в зернистом слое Хл — коэффициент теплопроводности, эквивалентный теплоотдаче излучением. [c.373]

Лд — условный коэффициент теплопроводности, эквивалентный теплопередаче лучеиспусканием, ккал м-ч-град). [c.283]

Баскаков, базируясь на собственных и литературных данных о значениях и показал что измеренные коэффициенты теплоотдачи достаточно хорошо согласуются с вычисленными по формуле (Х,11) для частиц мельче 0,3 мм. В случае более крупных частиц, когда за время контакта с поверхностью успевают прогреться лишь один или несколько их рядов, наблюдается некоторое расхождение. В этих условиях, строго говоря, непрерывную фазу уже нельзя рассматривать как континуум с эквивалентной теплопроводностью к . Однако во всех случаях, при псевдоожижении газами умеренной температуры частиц не крупнее —2 мм характер изменения расчетных значений к вполне удовлетворительно следует эксперименту. [c.424]

Эквивалентный коэффициент, теплопроводности %> [c.233]

А — площадь свободной (верхней) поверхности слоя Ад — площадь живого сечения потока на входе в слой а — температуропроводность материала В — коэффициент диффузии влаги в материале й — диаметр частиц йц — гидравлический (эквивалентный) диаметр частиц е — массовый расход газа g — ускорение силы тяжести ка — теплопроводность газа кд — теплопроводность твердого материала Мц — массовый расход твердого материала М — масса материала в слое (в расчете на сухое вещество) [c.519]

Необходимо также иметь описание изменения коэффициентов теплоотдачи а и теплопроводности Я. для всего процесса сушки [40]. Влияние массопереноса при этом учитывается введением эквивалентных теплофизических коэффициентов - [c.111]

Термическая проводимость в месте контакта включена в число Нуссельта, отложенного по оси ординат, в которое также входят эффективная толщина зазора / и эквивалентный коэффициент теплопроводности среды находящейся в зазоре. На оси абсцисс отложено отношение безразмерной величины зазора В к безразмерному коэффициенту теплопроводности К- Параметром на рисунке является безразмерное сжатие С. [c.231]

Эквивалентный коэффициент теплопроводности Если в зазоре между телами находится жидкость. [c.232]

Перенос теплоты теплопроводностью и излучением, а также эффект Смолуховского (влияние давления), который зависит от размера этого жидкого клина, учитываются подстановкой эквивалентных коэффициентов теплопроводности Xs, ч при суммировании индивидуальных локальных коэффициентов теплопроводности. В конце концов расчет для всей ячейки дает следующее уравнение для определения [c.427]

В уравнениях 9.17—9.19 приняты следующие обозначения т — скорость жидкости э — эквивалентный диаметр V — кинематическая вязкость жидкости ц — динамическая вязкость жидкости р — плотность жидкости X — коэффициент теплопроводности жидкости g — ускорение свободного падения <ст — температура стенки I — температура жидкости Р — коэффициент объемного расширения жидкости, К" . [c.254]

Эквивалентный коэффициент теплопроводности между поверхностями твердых тел обусловлен эффектом Смолуховского. Вследствие этого эффекта в таких зазорах обычное движение молекул газа настолько подавлено на граничной поверхности, что возникает дополнительное сопротивление переносу теплоты. Так как это сопротивление прямо пропорционально средней длине свободного пробега газа, то чем меньше расстояние между поверхностями твердых частиц, тем более важным становится это сопротивление. В области, расположенной вокруг точки контакта частиц в слое, расстояние между поверхностями этих частиц всегда сравнимо со средней длиной свободного пробега. Поскольку перенос теплоты в газе связан с температурой твердых частиц, эквивалентный коэффициент теплопроводности Яд газа принимает вид [c.428]

Эквивалентный коэффициент теплопроводности для передачи энергии излучением Яд, предложенный Дамке-лером, определяется соотношением [c.428]

Для расчета многослойных стенок в (21) вместо коэффициента теплопроводности X подставляется эквивалентный коэффициент теплопроводности [c.161]

Здесь и далее используются следующие обозначения V — коэффициент кинематической вязкости, м /с, (м /ч) Р — коэффициент массопереноса, кг/(м -ч) О и б — коэффициенты диффузии с размерностями соответственно, м /ч и [кг/(м-ч)] ( — эквивалентный диаметр, м N11 — критерий Нуссельта X — коэффициент теплопроводности, Вт/(м-К), [ккал/(м-°С-ч)] М — молекулярная масса рассматриваемого вещества или газа, кг. [c.153]

Более точный расчет эквивалентной теплопроводности может быть проведен по формуле Ниманна [c.138]

Иногда вместо коэффициента теплоотдачи пользуются понятием эквивалентной толщины ламинарного (пограничного) слоя. Допустим, что мы заменили турбулентную зону дополнительным ламинарным слоем, дающим такой же перепад темцературы, т. е. в турбулентной зоне предполагается идеальное перемешивание и постоянная температура. В такой заменяющей системе будет только ламинарный слой (основной и дополнительный), и будет иметь место передача тепла за счет чистой теплопроводности, которая определится известным уравнением [c.317]

При свободной конвекции в замкнутом ограниченном пространстве (например, в рубашке аппарата) токи поднимающихся и опускающихся частиц уже не разграничены, что усложняет циркуляцию и соответствеино — теплообмен. В этих условиях процесс теплообмена рассматривают условно как перенос тепла только теплопроводностью, вводя в расчет эквивалентный коэффициент теплопроводности определяемый экспериментально. [c.287]

Примечание. В формулах приняты следующие обозначения а— коэффициент температуропроводности, м-/ч -Х—коэффициент теплопроводности, Вт/Чм- С) ср-тепло-емкость газа при постоянном давлении, Дж/(кг °С) —средняя движущая сила теплопередачи, °С ДС—движущая спла массопередачи, выраженная в единицах концентрации (кг м , моль/м ) О—количество перенесенной массы, кг р — количество перенесенной теплоты, Дж Г—межфазная поверхность, эквивалентная поверхности теплообмена, м= т—время работы аппарата, с, ч р—плотность, кг/м" О—коэффициент молекулярной диффузии, м/с —общий коэффициент теплоцередачи, Вт/(м °С) а — частный коэффициент теплоотдачи, Вт/(м - С) гОр—линейная скорость потока, м/с I — характерный линейный размер, м —кинематический коэффициент вязкости газа, м с К—общий коэффициент массопередачи, кг/(м- ч) б—коэффициент массопередачи, м/ч [прп теплообмене—кг/(м ч)] —инерционно-вязкостный критерий (видоизмененный критерий Рейнольдса для газа). [c.90]

Применим теорию столкновений к реакциям обмена при условии выполнения всех тех предположений, которые использовались при выводе основных соотношений. Будем считать частицы А и В сферическими или такими, что их реальную форму можно заменить на сферическую эквивалентную кинетическую оболочку. Ее диаметр рассчитывают из формул кинетической теории газов на основании измерений вязкости, теплопроводности, диффузии, т. е. по данным о нереакционных столкновениях. Предполагается также, что реакция протекает достаточно медленно и равновесное статистическое распределение Максвелла по скорости практически не нарушается. Считается, что колебательные, вращательные и другие внутренние виды движения не возбуждены, т. е. все частицы находятся в основном состоянии. Это предположение выполняется, если энергия перехода частиц из основного состояния в первое возбужденное значительна. [c.728]

Здесь Shi, Nu — соответственно, критерии Шервуда и Нуссельта р,- — коэффициент массоотдачи — эквивалентный диаметр канала а — коэффициент теплоотдачи Я — коэффициент теплопроводности — равновесная концентрация у зеркала (пленки) жидкости А- — полный коэффициент газовой диффузии [c.49]

С физической точки зрения теплоотдача конвекцией представляет двустадийный процесс, поскольку характер движения газа у поверхности нагрева и в отдалении от нее принципиально различен. Как известно, движение у поверхности в пограничном слое толщиной б носит всегда ламинарный характер, тогда как в отдалении оно может быть ламинарным, но чаще всего турбулентным. Перенос тепла ъ пограничном ламинарном слое сводится к молекулярному диффузионному процессу — теплопроводности (к), тогда как в потоке, движущемся турбулентно, носит характер молярной тепловой диффузии, который, однако, тоже возможно характеризовать некоторым эквивалентным коэффициентом теплопроводности Х3. Если весь поток движется ламинарно, то— =1 и поэтому весь процесс теплообмена сводится [c.356]

Для завершения формулировки задачи (2.9 ), (2.10) необходимо добавить еще одно условие при т = О и () (эквивалентное начальному условию в задаче теплопроводности). Значение т = О соответствует 0 = я, причем в случае фиксированного Y при 0 я согласно второму равенству (2.5) имеем (У, 0) 0. Это связано с вырождением преобразования Мизеса на оси потока (при 0 = 0 и 0 = я). С другой стороны, требование т->-0 при Т (У, 0) О соответствует одновременному стремлению 0- я и У- -f-oo, что естественным образом приводит к использованию условия сращивания решений в областях d Ь и е [c.28]

Пазовая изоляция состоит из нескольких слоев, поэтому здесь под Я, понимают эквивалентную удельную теплопроводность этой изоляции. [c.248]

В приближении аэродинамической теории факела в сочетании со схемой эквивалентной задачи теории теплопроводности задача расчета факела указанного типа сводится к интегрированию системы уравнений [c.53]

Другое общее положение, имеющее ту же опытную основу, утверждает следующее единственным результатом любойсовокупности процессов не может быть превращение теплоты в работу (т. е. поглощение системой теплоты из окружающей среды и отдача эквивалентной этой теплоте работы). Таким образом, самопро извольный процесс превращения работы в теплоту (путем трения) необратим (так же, как и теплопроводность). [c.79]

G", G"", Т", Т"" —те же величины, но для межтрубного пространства /, /экв — площадь и эквивалентная площадь поперечного сечения трубного и межтрубного пространства вн. 1, diKB — внутренний, наружный и эквивалентный диаметры п — число труб — длина труб р — плотность А, — коэффициент теплопроводности Сп — теплоемкость т] — кинематический коэффициент вязкости. [c.101]

При вычислении эквивалентной теплопроводности в первом приближении можно пользоваться формулой Крауссольда [c.137]

О. Эквивалентная электрическая цепь. Тот факт, что теплота сохраняется (гюдобно электрическому заряду), а потоки теплового излучения пропорциональны разностям плотностей потоков эффективного излучения (подобно тому, как электрический ток пропорционален разности потенциалов), означает, что для проблемы переноса теплоты излучением можно построить электрическую аналогию [14, 151. Теплота сохраняется иа каждой из п поверхностей. Эти поверхности будем рассматривать как п узлов. Сумма тепловых потоков в каждом узле равна нулю. Тепловой поток теплопроводностью внутрь [c.471]

Тусть X — расстояние от средней точки между трубопроводами в направлении I и площадь излучающего элемента ёх рёх (для рис. 2 р является перпендикуляром к плоскости изображенного поперечного сечеиия и может быть названо Аг). Примем проводящее теплоту поперечное сечение равным A =Ь (рис. 2). Коэффициент переноса излучения относительно внешнего окружения равен е, а эквивалентная температура излучения, определяемая (6), равна Тг- При х=1 опорная темпера1ура равна Гд, а при д =0, исходя из условия симметрии, кт1(1х=0. Запишем основное уравнение для постоянного в области А коэффициента теплопроводности материала К [c.513]

Эквивалентный диаметр частиц для этой формулы определяется с учетом диаметра трубы по соотношению (3.16). Фopll yлa (3.24) не учитывает влияния теплопроводности зерй лстого слоя на коэффипиент теплопередачи. Учитывать необходимо только для металлических ча- [c.65]

Расчет теплообмена для неподвижного слоя жидкости, заключенного между двумя стенками, может проводиться по формулам (VI. 8) и (VI. 12) при условии замены коэффициента теплопроводности Я эквивалентным коэффициентом теплопроводности Яэкв, учитывающим перенос тепла как за счет теплопроводности, так и конвекции. [c.136]

Если Рг0г<10 , то эквивалентная теплопроводность Яд равна действительной теплопроводности Х жидкости, заполняющей камеру. При Рг0г>10з обычно используется уравнение [c.326]

Теплоотдача в ограниченном пространстве. В малом (ограниченном) пространстве процессы нагревания и охлаждения жидкости протекают взаимосвязанно, разграничить их практически невозможно. Для упрощения обработки опытных данных и облегчения расчета принято рассматривать весь сложный процесс в целом как элементарное явление передачи тепла вследствие теплопроводности, вводя при этом понятие эквивалентного коэффициента теплопроводности Яэкв- [c.115]

РАЦЕМАТЫ, состоят иа эквимолекулярных кол-в энантио-меров и не обладают оптич. активностью. Существуют в виде молекулярных соед. (истинные Р.), смеси энантиомеров или смешанных кристаллов с любым соотношением энантиомеров. Физ. константы (т-ра плавления, плотность, р-римость, теплопроводность и др.) истинных Р. отличны от констаит индивидуальных энантиомеров, а их ИК спектры и рент с нограммы отличаются от тех, к-рые дают простые смесп атих лее ii-n. Характер евя.чи между энантиомерами в Р. молсет быть определен с помощью диаграммы зависимости т-ры плавления от состава для истинных Р. опа имеет резкий максимум, для простой смеси — резкий минимум в Точке эквивалентности для смешанных кристаллов диаграмма м. 6. выпуклой, вогнутой или прямой линией. Р. Получают нри хим. (неасимметрич.) синтезе, а также рацемизацией энантиомеров. Расщеплением, рацематов выделяют энантиомеры. Разные, но близкие ио природе в-ва образуют квазирацематы. [c.496]

В настоящее время разработаны методы расчета турбулентных струйных течений, позволяющие получить картину непрерывной деформации всего поля течения. Наиболее перспективный из них — метод эквивалентной задачи теории теплопроводности [9], основное нреимущество которого состоит в возможности проведения расчета струйного течения с произвольными начальными профилями скорости, температуры и концентрации. [c.53]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология