Теплообменники уравнение теплового потока

Удельные тепловые потоки представляют собой энергетические потоки, подводимые к рабочему телу АХМ (или отводимые от него) и отнесенные Eia единицу (1 кг) количества пара, сжижаемого в конденсаторе. В соответствии с этим различают удельные тепловые потоки генератора, дефлегматора, конденсатора, испарителя, абсорбера, а также потоки, характеризующие регенеративный теплообмен в теплообменниках. Расчет э их величин основан на уравнениях тепловых балансов соответствующих аппаратов. [c.190]

В уравнениях (VII. 121) второе из них описывает тепловой баланс реактора, третье — процесс теплопередачи в верхнем теплообменнике. В уравнении теплового баланса реактора слагаемые в левой части учитывают приход теплоты с входным потоком и в результате реакции соответственно слагаемые правой части учитывают расход теплоты соответственно с выходным потоком, в верхнем теплообменнике и для испарения горячей воды в нижнем теплообменнике. [c.214]

А. Коэффициенты теплоотдачи. Понятие коэффициента теплоотдачи а как коэффициента пропорциональности между тепловыми потоком q и температурным напором ЛТ лежит в основе большинства методов расчета теплообменников. Коэффициент теплоотдачи — всего лишь удобный параметр нри составлении уравнений для расчета. В ряде процессов теплопереноса (таких, как пузырьковое кипение и естественная конвекция) а. зависит от разности температур и поэтому на первый взгляд применяться в этих случаях не может. Тем не менее удобство его использования и отсутствие приемлемых альтернатив, [ю крайней мере, для расчетов без применения ЭВМ приводит к тому, что понятие коэффициента теплоотдачи часто применяется и к этим случаям. [c.4]

Зная распределение скоростей по сечению внутренней трубы, можно легко найти среднюю скорость жидкости в каждой зоне обозначим ее и, м/сек. Запишем уравнения теплового баланса для сечения, находящегося на расстоянии г от входа жидкости в теплообменник (рис. Х-26). В уравнение теплового баланса для -той зоны входят величины тепловых потоков от соседних зон, которые можно подсчитать следующим образом [c.232]

Кроме того, необходимо найти температуру рабочей жидкости и охлаждающей среды (воды или воздуха) на входе и выходе теплообменника. С этой целью используют уравнения связи мощности Л/т. а теплового потока с приращениями температур жидкости и охлаждающей среды [c.123]

Если известны входные условия и эффективность теплообменника с заданной площадью новерхности, то для определения теплового потока, передаваемого в теплообменнике, достаточно использовать уравнение (17-1) совместно с (17-2). Сначала ио уравнению (17-4) определяется тепловой поток, а затем по уравнениям (17-1) и (17-2) вычисляются температуры на выходе двух данных сред. [c.588]

Тепловые расчеты испарительных установок основываются на уравнениях теплового и материального баланса. Методика их в значительной степени зависит от выбранной схемы установки. В результате расчета необходимо установить расход греющего (первичного) пара и расходы пара и воды в отдельных элементах установки при заданной ее производительности общий и удельный расход теплоты количество теплоты, теряемой с продувкой и в конденсаторах, охлаждаемых технической водой, и количество теплоты, передаваемой потокам, используемым в схеме электростанции тепловые режимы и количество теплоты, передаваемой в отдельных ступенях установки (для многоступенчатых установок), а также тепловые режимы всех других теплообменников. Все эти данные необходимы для определения технико-экономических показателей установки и размеров теплообменных поверхностей, которые, как известно, устанавливаются по значениям тепловых потоков и температурных перепадов в характерных сечениях теплообменника из расчета теплопередачи. [c.173]

Определяют температурный режим работы колонны температура нефти на входе в колонну либо должна быть известна из предварительно выполненного расчета теплообменников, либо ее принимают равной 220 - 230 °С и затем определяют температуру низа используя эмпирическое уравнение, приведенное в [82, 83], и тепловой поток с остатком колонны [c.390]

Тепловые расчеты испарительных установок основываются на уравнениях теплового и материального баланса. Методика их в значительной степени зависит от выбранной схемы установки. В результате расчета необходимо установить расход греющего (первичного) пара и расходы пара и воды в отдельных элементах установки при заданной производительности ее общий и удельный расходы теплоты количество теплоты, теряемой с продувкой и в конденсаторах, охлаждаемых технической водой количество теплоты, передаваемой потокам, используемым в схеме электростанции тепловые режимы и количество теплоты, передаваемой в отдельных ступенях установки (для многоступенчатых установок), а также тепловые режимы всех других теплообменников. Все эти данные необходимы для определения технико-экономических показателей [c.215]

По известному значению е могут быть определены тепловой поток и температура на выходе, В этом случае расчет теплообменника можно выполнить с помош,ью системы следующ,их уравнений [c.145]

При неравенстве расходов потоков (Ос<Ог) температура стенки является монотонной функцией длины аппарата, поэтому достаточно проверить соблюдение условия в двух конечных сечениях, аппарата. В схеме осушителя, представленной на рис. 84, а, проверяют соблюдение условий незабиваемости в холодном сечении рекуператора. Расчетное уравнение зависит от типа конструкции трехпоточного теплообменника. Уравнение выводят из теплового баланса элемента стенки на холодном конце рекуператора. [c.220]

Рассмотрим связь между количествами передаваемого тепла, нагреваемого продукта и теплоносителя для одного теплообменника. Передача тепла в теплообменнике зависит от температуры и физических свойств потоков, участвующих в теплообмене, теплового сопротивления разделяющей стенки, размера и конструкции поверхности теплопередачи. Процесс теплопередачи в теплообменнике может быть описан уравнением теплового баланса [c.97]

Для теплообменника любого типа полный тепловой поток можно определить путем интегрирования уравнения (7.1) [c.173]

Составим уравнение теплового баланса с учетом потерь холода в окружающую среду и от недорекуперации на теплом конце теплообменника АТ1. Подводится теплота ц прямым потоком в точке 2 (см. рис. И) и <7о. с из окружающей среды. Отводится теплота Хг / с сжиженным газом, а также (1 — X) м- из теплообменника АТ1. Внешняя работа, производимая детандером, равна (1 — М) д. С учетом потерь уравнение теплового баланса имеет вид [c.22]

Определим материальные и тепловые потоки нижней ступени цикла. В нижнюю ступень входят теплообменник Л Т5 и сборник АК-При установившемся режиме количество вносимой энергии в точке 6 должно равняться энергии, отводимой из нижней ступени цикла. Количество подведенной теплоты равно 6-1. Отводится теплота /X из сборника АК с жидким продуктом и (1 — X) из теплообменника АТЗ. Таким образом, при отсутствии тепловых потерь уравнение теплового баланса имеет вид (д = Х// + (1 — X) г ю- Откуда [c.33]

Коэффициенты динамических вязкостей определяем по графику [10] при средних температурах для воздуха Цв = 18,1372-10" , для азота Цд = 17,647 X X 10 Па-с. При средних температурах, по данным работы [8], теплопроводность воздуха Хв = 24,4-10 , азота Яд = 26,16-10" Вт/(м-К)- Удельная теплоемкость воздуха при средней температуре Срв == 1122 Дж/(кг-К)- Принимаем по рекомендациям скорость для прямого потока шв = 5,01, обратного потока шд = 5,3 м/с. Тепловую нагрузку теплообменника-ожижителя находим из уравнения теплового баланса [c.248]

Общая форма передаточных функций систем, изображенных на схемах в м г (см. табл. 7) одинакова, за исключением того, что для последнего теплообменника (схема г) температура То(/(в) является функцией двух возмущений теплового потока Я(/со) и температуры внешней среды ТД/ш). Уравнение динамики теплообменника, показанного на схеме г, запишется в виде [c.205]

Расчет поверхности рекуперативных теплообменников обеспечивается совместным решением уравнений теплового баланса и теплопередачи. При противотоке и прямотоке, если агрегатное состояние потоков неизменно, общее уравнение теплопередачи имеет вид [c.27]

Описанные ранее прямые расчеты теплообменных аппаратов превращаются в поверочные расчеты первого типа лишь добавлением небольшого числа очень простых расчетных и логических элементов (элементов 2, 5, 6, 12, 13, 14). Элементы 3, 4, 5 являются частью алгоритма решения уравнения теплового баланса при проектных расчетах. Таким образом, поверочные расчеты первого типа по сложности и объему программы практически не отличаются от прямых расчетов. При этом эти алгоритмы обладают большим преимуществом перед обычными прямыми расчетами они позволяют проводить проектные расчеты теплообменников, соединенных последовательно, причем каждый теплообменник может быть составлен из секций разных размеров. В результате такого расчета определяются действительные значения конечных температур в секциях и аппаратах, что очень важно при использовании нормальных теплообменников, так как в этом случае из-за ступенчатости типоразмеров действительные конечные температуры потоков значительно отличаются от заданных. Пренебрежение этим фактором при проектировании установок может привести к серьезным погрешностям. [c.169]

В перечисленных работах большое внимание уделяется специфике исследования динамических и стационарных режимов технологической аппаратуры. Анализ результатов моделирования дает возможность правильно определить конструктивные размеры аппарата, материальные и тепловые потоки. В связи с этим возникает ряд задач расчетного характера — определение длины трубчатого теплообменника или высоты насадочной колонны, расчет числа химических реакторов в каскаде для заданной степени превращения и т. д. Показаны также приемы решения на аналоговой машине дифференциальных уравнений с частными производными для модели трубчатого теплообменника. [c.9]

Действительно, ребро пластинчато-ребристого теплообменника работает частью своей длины на одну стенку, частью — на другую. Такое разделение длины ребра произойдет в том его сечении, где тепловой поток по ребру будет равен нулю, что возможно, когда будет равен нулю температурный градиент по длине ребра, определяемый с помощью уравнения (21) [c.292]

Соотношение между потоком воздуха, направляемого через дроссель, и количеством азота А , выходящего через теплообменник, находят по уравнению (П-23) с учетом пояснений к этому уравнению. Задаваясь рабочим давлением воздуха высокого давления и решая уравнения (П-23), (П-27) и (П-29), находят неизвестные величины уравнения теплового баланса. [c.74]

При расчете схемы одного давления для получения жидкого кислорода, после принятия исходных данных, необходимо определить следующие величины количество воздуха, поступающего в детандер высокого или среднего давления Д1, количество воздуха, поступающего в детандер низкого давления Да и количество жидкого кислорода Л. Эти три неизвестных находятся путем совместного решения трех уравнений уравнения общего теплового баланса установки, уравнения теплового баланса предварительного и основного теплообменников и уравнения соотношения потоков в разделительном аппарате. [c.207]

Когда задано Bgp, неизвестные величины (количество получаемого кислорода К, количество азота, поступающего в регенераторы. Ар, количество азота, поступающего,в теплообменники, Л , количество циркулирующего воздуха Дх, количество азота, поступающего в турбодетандер Дг) находят совместным решением уравнений теплового баланса регенераторов, материального баланса установки, общего теплового баланса установки, теплового баланса предварительных и основного теплообменников и соотношения потоков в ректификационной колонне. После решения указанных уравнений проверяют возможность подогрева азота, поступающего в турбодетандер. [c.212]

Тепло, подведенное к ребру омывающим потоком, передается к стенкам теплообменника теплопроводностью металла ребра. При установившемся процессе уравнение теплового баланса для бесконечно малого элемента ребра шириной с1х (рис. 2) записывается в виде [c.265]

Долей потерь тепла в окружающую среду Qn предварительно задаются (в процентах от теплового потока). Обычно принимают, что Qn составляет до 10% от общего теплового потока, учитывая, что теплообменники выполнены из стекла — плохого проводника теплоты. Из уравнения теплового баланса находится количество тепла, которое необходимо передать через поверхность теплообмена при условии, что в процессе теплообмена не происходит изменения агрегатного состояния сред и процесс теплообмена не осложнен химическими превращениями. [c.223]

Рациональная схема теплообмена предусматривает максимальное использование тепла горячих потоков для нагрева сырья и одновременно охлаждения выводимых с установки продуктов. Это позволяет повысить степень регенерации тепла и сократить расход топлива в печи. Принцип расчета теплообменников состоит в решении системы двух уравнений — уравнения теплового баланса и уравнения теплопередачи. [c.318]

Как показали Кэйс и Лондон [5], все возрастающее применение компактных теплообменников способствовало повышению интереса к определению эффективности ребер пластинчато-ребристых насадок (пакетов). В качестве компонентов насадки Кэйс [6] рассмотрел двух-и трехслойные конструкции, назвав их двойными и тройными сандвичами, и разработал уравнения для расчета их эффективности в случае равенства тепловых потоков, подводимых к обеим внешним пластинам. [c.274]

В зависимостях для расчета коэффициента теплоотдачи для внутренней поверхности труб направление теплового потока учитывают отношением чисел Прандтля (Рг/Рг )° , рассчитанным для параметров потока при средней его температуре и при средргей температуре стенки. Если трубы имеют некруглое сечение или поток движется в кольцевом зазоре, как в теплообменниках тина труба в трубе , вместо диаметра трубы с1 в расчетных уравнениях используют эквивалентный диаметр (см. гл. II). [c.183]

В этом уравнении ёдЦР — тепловой поток на единицу поверхности теплообмена в сечении теплообменника, где имеется температурная разность /г—tli, ккал1ч-м . [c.21]

Поверхности, рассеивающие тепловой поток с постоянной плотностью, важны в экспериментальных исследованиях и, кроме того, такое граничное условие часто встречается в теплообменниках. В работе [178] проведен анализ смешанной конвекции около вертикальной поверхности при этом граничном условии методом, аналогичным примененному Меркином 99] для изотермической поверхности рассматривался только случай одинакового направления механизмов конвекции при Рг = 1. В этом случае применимы уравнения (10.2.1) — (10.2.3) с положительным знаком перед членом с выталкивающей силой в уравнении [c.588]

Уравнения для эффективности ребер, полученные в [1], использованы в [2] для расчета теплообмена щасси электронных приборов, охлаждаемых посредством вынужденной конвекции, или теплообменника с холодной пластиной. Такой теплообменник представляет собой систему плоских прямоугольных (нерадиальных) ребер. Оптимизация системы плоских прямоугольных ребер проведена в [3], а в [4] исследована ее эффективность при неодинаковых тепловых потоках, подводимых к противоположным сторонам. [c.274]

Для противоточного теплообменника, показанного на рис. 9.6, поправочный коэффициент к среднелогарифмическому температурному напору по определению равен 1 (/ т=1). Приравнивая переданный тепловой поток (в соответствии с уравнением теплопередачи) к воспринятому холодным теплоносителем и полагая, что = mhh. получаем [c.425]

При принятьгх выше условиях величина потока g2, отводимого на вихревую трубу, и коэффициент ожижения метана х могут быть определены в ходе совместного решения уравнений теплового баланса теплообменника TOI и энергетического баланса [c.343]

X = ( 10 — с)/(гю — I/)-Исходя из тех же соображений, составим уравнение теплового баланса для нижней ступени с учетом потерь. Количество подведенной теплоты прямым потоком в точке 6 равно в, кроме того, подводится теплота из окружающей среды. Отводится теплота Х// с жидким продуктом и (1 — X) 10 из теплообменника АТЗ обратным потоком. Итак, уравнение имеет вид 6 + < о. с = X / + (1 — X) ю. Учитывая, что ю — ю = д т = СрАТт, уравнение теплового баланса можно переписать так [c.33]

В уравнение теплового ба ланса предварительного и основного тейлооб-менников целесообразно включить не весь основной теплообменник, а лишь его тепловую часть, расположенную выше сечения —7 (см. рис. 26), в котором разность температур между прямым и обратным потоками минимальна. Это уравнение имеет вид [c.201]

При расчете теплообменников воздухоразделительных установок обычно известны температуры поступающих в теплообменник потоков и задается величина суммарной потери холода из-за недорекуперации на теплом конце теплообменника по уравнению теплового баланса можно определить температуру воздуха на холодном конце теплообменника и разности температур ЛiвA А вк на холодном конце. Поэтому при построении диаграммы Я—Т в качестве начального выбирают участок, лежащий на холодном конце теплообменника. [c.291]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология