Кавитационный и абразивный износ насосов

Кавитационный а абразивный износ насосов 257 [c.257]

Рис. 7.9. Зависимость кавитационно-абразивного износа лопастей рабочего колеса насоса от кавитационного запаса при крупности песка 0,1—0,25 мм

КАВИТАЦИОННЫЙ И АБРАЗИВНЫЙ ИЗНОС НАСОСОВ [c.257]

Кавитационный и абразивный износ насосов [c.259]

ВЫБОР РЕЖИМА ЭКСПЛУАТАЦИИ НАСОСОВ в УСЛОВИЯХ КАВИТАЦИОННО-АБРАЗИВНОГО ИЗНОСА [c.213]

В связи с отсутствием указаний в инструктивных документах по учету влияния наносов при определении геометрической высоты всасывания и вследствие разноречивых данных в специальной литературе авторами были проведены исследования зависимости интенсивности кавитационно-абразивного износа лопастей рабочего колеса центробежного насоса 4К-8 от кавитационного запаса. [c.217]

Вблизи второго критического режима (на кавитационных кривых этот режим характеризуется резким падением напора) при всех подачах насоса интенсивность кавитационно-абразивного износа лопастей резко возрастает. На приведенных зависимостях износа лопастей центробежного колеса от подачи насоса видно, что имеется зона оптимальных значений кавитационного запаса, которым соответствует минимальная интенсивность кавита-ОПТ ционно-абразивного износа. [c.218]

Выбор режима эксплуатации насосов в условиях кавитационно абразивного износа............. [c.224]

Ряд экспериментальных исследований и опыт эксплуатации насосов различных типов позволяет с определенной степенью точности установить наиболее характерные элементы проточной части насосов, подверженные кавитационной эрозии, абразивному разрушению и совместному кавитационно-абразивному износу. [c.274]

Интенсивность износа элементов проточной части насосов вследствие кавитации и истирания взвешенными наносами находится в прямой зависимости от режимов работы. Выбор режимов работы агрегатов с учетом экономичности их эксплуатации и создания оптимальных условий для защиты от кавитационно-абразивного износа оборудования в большинстве случаев является сложной задачей, для обоснованного решения которой в начальный период эксплуатации насосной станции на основе анализа конкретных условий должны быть проведены следующие мероприятия [c.275]

Сложность состава, высокая стоимость высоколегированных сталей и цветных сплавов делают нерациональным их применение в массивных деталях, работающих в условиях кавитационно-абразивного воздействия. Поэтому используют обычный чугун, литую бронзу и толстолистовую сталь, которые имеют низкую кавитационно-абразивную стойкость. При изготовлении деталей насосов из этих материалов довольно широко применяют метод покрытия их рабочих поверхностей более стойкими к кавитационно-абразивному износу материалами — нержавеющими сталями и алюминиевой бронзой, а также специальными сплавами, наносимыми на поверхность основного металла электродной наплавкой. Все большее распространение получают такие материалы, как нейлон, резина и пластмассы. Поверхность изнашиваемой детали защищается покрытием из этих материалов, периодически восстанавливаемым по мере износа. Основной материал детали при этом не изнашивается. [c.276]

В трущихся парах топливных насосов в зависимости от режима перекачки, состава топлива наблюдаются механический, абразивный, кавитационный и химический износ. [c.93]

Большое значение имеет и материал, из которого изготовлены рабочие органы. Наименее стоек чугун, лучше всего противостоит износу нержавеющая сталь. Очень хорошую кавитационную и абразивную стойкость имеют некоторые пластмассы и резина (эластичные материалы). Эти материалы могут использоваться для защиты стальных элементов. Вся трудность состоит в обеспечении достаточно хорошей связи защитного покрытия с основным материалом (адгезия). Сейчас найдены защитные пластмассы, которые при довольно простой технологии нанесения, доступной для условий эксплуатации, могут устойчиво работать в течение достаточно длительного периода, после чего они должны восстанавливаться. Разработка такого метода повышения износостойкости насосов продолжается. [c.391]

Во всех этих случаях при снижении подачи станции часть насосов, как правило, отключается и подача каждого, отдельно взятого насоса и его мощность увеличиваются, повышается требуемый кавитационный запас. Режимная точка может выйти из рекомендуемой зоны характеристики насоса вправо, что сопровождается снижением КПД, усилением кавитационных явлений, увеличением вибрации, шума и износа от суммарного воздействия всех этих факторов. Особенно значительно увеличивается износ при перекачке воды с абразивными частицами. [c.197]

На рис. 7.9 представлены зависимости /==/(Д/г) для двух подач насоса (при других режимах работы характер изменения износа аналогичен). Для подачи насоса, равной 0,9Ропт, снижение давления на входе в колесо до давления, соответствующего первому критическому режиму (на кавитационных кривых этот режим характеризуется началом понижения напора), приводит к некоторому снижению интенсивности совместного кавитационно-абразивного износа лопастей по сравнению с обычным гидроабразивным износом. Так, при Д/г 6—8 м интенсивность износа лопасти уменьшилась в 1,5 раза по сравнению с износом без кавитации при нескольких концентрациях песка в воде. На форсированных подачах 1,25Р опт по мере уменьшения кавитационного запаса вначале наблюдается резкое снижение интенсивности износа лопастей Ак— (8,5-=-9,5) м, а затем износ быстро возрастает. [c.218]

Для обоснованного выбора высоты всасывания насоса или допустимого режима работы в условиях кавитационно-абразивного износа целесообразно ввести в практику кроме обычного кавитационного запаса ДЛД° , полученного энергетическим способом, эрозионный кавитационный запас АЛэр, зависящий от концентрации наносов, который для насоса 4К-8 оказался несколько выше Д/гД°°. Для насосов со значительно отличающейся быстроходностью эрозионный кавитационный запас следует определить экспериментально. [c.220]

Обширный опыт отечественного и зарубежного гидромашиностроения свидетельствует о возможности существенного повышения износостойкости насосов путем изготовления их деталей из материалов, способных противостоять кавитации и абразивному воздействию наносов. Ввиду сложности состава и высокой стоимости таких материалов оказывается нерациональным использование их для изготовления массивных деталей, )аботающих в условиях кавитационно-абразивного воздействия. Лоэтому для деталей из обычного чугуна, литой бронзы и толстолистовой стали на практике широко применяют покрытие их рабочих поверхностей более стойкими к кавитационно-абразивному износу материалами — нержавеющими сталями и алюминиевой бронзой, а также специальными сплавами, наносимыми на поверхность основного металла путем электродной наплавки. Для подобных защитных покрытий все чаще используют такие материалы, как нейлон, резина и пластмассы. Поверхность изнашиваемой детали защищают покрытием из этих материалов, периодически восстанавливаемым по мере износа. Основной металл детали при этом не изнашивается. [c.220]

Карелин В. Я., Новодережкин Р. А., Цой В. А. О выборе режима работы и высоты всасывания центробежного насоса при кавитационно-абразивном износе. — Водоснабжение и сан. техника, 1976, № 6. [c.221]

Длительная эксплуатация насоса в режиме кавитации приводит к разрушениям материала (питтингу), которые следует отличать от коррозионного разрушения и эрозионного износа под действием абразивных включений. Кавитационный питтинг происходит в результате воздействия потока на поверхность рабочих лопаток. При продвижении внутри колеса пузырьки практически мгновенно сдавливаются, т. е. происходят непрерывные гидравлические микроудары. Поскольку число ударов велико, а давление в местах смыкания достигает больших значений, материал колеса интенсивно изнашивается (выкрашивается). Наряду с износом рабочих колес и деталей проточной части кавитация нередко приводит к разрушению подшипников, уплотнений и даже поломке вала под действием сильной вибрации. [c.77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология