Типы лопастей центробежных колес

Рис. 17. Типы лопастей центробежного колеса а — загнутые назад б — с радиальным выходом в — загнутые вперед

Рабочие колеса центробежных компрессоров различают в зависимости от типа лопастей 1) с лопастями, загнутыми назад и [c.189]

ТИПЫ ЛОПАСТЕЙ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ КОЛЕС [c.27]

Рис. 95. Типы лопастей рабочих колес центробежных насосов — отогнутых назад (а), радиальных (б), загнутых вперед (в) и схема лопастей с перекрытием (г, д).

Рабочие колеса диагональных насосов могут быть закрытого (см. рис. 1.6, а) или открытого (см. рис. 1.6,6) типа. В первом случае общая конструкция колеса приближается к центробежному, а во втором — к осевому колесу. Лопасти рабочих колес открытого типа у ряда насосов выполняются поворотными, что является их несомненным преимуществом. [c.11]

Поток жидкости, проходящий через рабочее колесо насоса, направлен не радиально, как у ЦБН, и не параллельно оси, как у осевых насосов, а наклонно, как бы по диагонали прямоугольника, составленного радиальным и осевым направлениями. Рабочие колеса диагональных насосов могут быть открытого и закрытого типов. Лопасти рабочих колес иногда выполняются поворотными. Поток жидкости отводится от рабочего колеса насоса с помощью спиральной камеры или с помощью трубчатого колена. По своим техническим показателям (подаче, напору) диагональные насосы занимают промежуточное положение между центробежными насосами и осевыми насосами. [c.688]

Типы конструкций лопастей центробежных колес. Угол выхода лопастей Ра в сильной мере определяет конструктивный тип колеса (рис. 53). При Ра <з90° лопасти загнуты назад (рис. 53, а) при Ра = 90° лопасти [c.83]

Центробежные машины создают давление и осуществляют транспортировку капельных жидкостей и жидких суспензий, главным образом, за счет работы центробежных сил, возникающих при вращении лопастных рабочих колес. К этому типу машин относят и осевые пропеллерные насосы, в которых перемещение жидкости происходит, главным образом, за счет действия подъемной силы, возникающей на лопастях пропеллерного колеса. [c.181]

В центробежных насосах лопасти рабочих колес могут быть трех типов загнутые назад (р2<90°), как у рассмотренных конструкций с радиальным выходом (Рг = 90°) и загнутые вперед (Р2>90 ) (рнс. 47). [c.60]

В центробежных насосах (типы К, Д и В, рис. 9-1, 9-5, 9-10) для дополнительного смещения характеристики в основном по напору применяется обрезка рабочего колеса. Рабочее колесо обтачивается по внешнему диаметру вместе с лопастями, что приводит к уменьшению [c.364]

Турбинные мешалки могут быть различных конструкций — открытого и закрытого типа, типа центробежного колеса и т. д. Открытая турбинная мешалка, а также турбинная мешалка с наклонными лопастями изображены на рис. 2.-4. [c.14]

К числу лопастных насосов, серийно выпускаемых отечественной промышленностью и нашедших наибольшее распространение при сооружении современных систем водоснабжения и канализации, относятся центробежные, осевые и вихревые насосы. Как уже отмечалось ранее, работа этих насосов основана на общем принципе — силовом взаимодействии лопастей рабочего колеса с обтекающим их потоком перекачиваемой жидкости. Однако механизм этого взаимодействия у насосов перечисленных типов различен, что, естественно, приводит к существенным различиям в их конструкциях и эксплуатационных показателях. [c.7]

Опыты, проведенные в ЦАГИ над лопаточными и безлопаточными кольцевыми отводами воздушных центробежных машин, показали, что применение того или иного типа отвода определяется формой лопастей рабочего колеса машины. [c.35]

Условия работы лопастей колес различной быстроходности неодинаковы. Так, например, в тихоходном колесе типа 1 (рис. 4-1) струйки потока жидкости движутся практически в одинаковых условиях, входная кромка лопасти лежит на цилиндрической поверхности, а сама лопасть является цилиндрической. Это особенность радиальных центробежных колес. [c.86]

В центробежных насосах лопасти рабочих колес могут быть трех типов 1) загнутые назад (Рз<90°), как у рассмотренных нами конструкций насосов 2) с радиальным выходом (Ра =90°) и 3) загнутые вперед (Ра >90°). [c.50]

На рисунке 49 представлены все три типа лопастей колеса центробежного насоса. [c.50]

Грунтовые насосы типа Гр — центробежные консольные одноступенчатые, конструктивно напоминают насосы типа К (рис. 3). Грунтовые насосы предназначены для перекачивания гидросмесей (пульпы) с твердыми включениями частиц грунта. Характер перекачиваемой жидкости обусловливает некоторые конструктивные особенности, уменьшающие износ насоса-, большие зазоры, упрощенный профиль лопастей рабочего колеса, меньшее их число Эти особенности приводят к снижению КПД, который у грунтовых [c.16]

Насосы, применяемые для транспортировки нефти или нефтепродукта по магистральным трубопроводам,, называются магистральными. Такие насосы состоят из литого разъемного корпуса рабочего колеса, насаженного на вал направляющего аппарата вала подшипников и уплотняющих устройств. Важнейшая часть насосов — рабочее колесо. В магистральных насосах используют рабочее колесо закрытого типа с двухсторонним входом жидкости. Такое колесо состоит из двух наружных дисков и одного внутреннего диска с втулкой, надеваемой на вал (ротор) насоса. Между наружными и внутренним дисками расположены спиральные рабочие лопасти. Рабочее колесо выполняют литым из стали. Диаметр рабочего колеса у магистрального насоса с максимальной подачей 10 000 м ч равен 495 мм. При двухстороннем подводе жидкости к рабочему колесу создается более устойчивое давление и компенсируется осевая нагрузка. Рабочее колесо размещено в стальном корпусе с осевым разъемом. Кроме того, в корпусе находятся подводящие и отводящие устройства, направляющий аппарат, подшипники с лабиринтными уплотнениями. Если подводящий (всасывающий) трубопровод и внутреннее пространство корпуса заполнено жидкостью, то при вращении рабочего колеса жидкость, находящаяся в его внутреннем пространстве (между лопастями), под действием центробежной силы будет отбрасываться на внешнюю поверхность колеса. Благодаря этому на внешней поверхности рабочего колеса создается избыточное давление, а в нижней части внутреннего пространства между лопатками.— наоборот, пониженное давление. Избыточное давление перемещает жидкость в отводящий (нагнетательный) трубопровод. Понижение давления способствует одновременному поступлению жидкости из подводящего (всасывающего) трубопровода во внутреннее пространство рабочего колеса. Таким образом и осуществляются поступление жидкости в насос и ее выход из насоса под повышенным давлением. [c.39]

Проведенные теоретические и экспериментальные исследования позволяют устранить перечисленные выше недостатки и значительно улучшить технические характеристики как вновь проектируемых, так и существующих вихревых и центробежно-вихревых насосов. Это достигается применением в проточной части рабочей ступени вихревого типа либо колеса с лопастями, перемещаемыми подвижным центратором в радиальном возвратно-поступательном направлении при их одновременном окружном вращательном движении либо применением напорного канала в средней части замыкателя при этом в обоих случаях напорная часть отводного канала выполняется в виде спирального отвода прямоугольного или круглого сечения, заканчиваемого коническим патрубком применением в проточной части профильного вихревого вакуумного колеса с радиальными лопастями, снабженными ограничительными кольцами, заключенного в трех-, четырехсекционную систему всасывания и нагнетания. [c.65]

При равноскоростном потоке (рис. 18, а) предполагается, что подачи каждого элементарного колеса одинаковы. Теоретического обоснования существования равноскоростного потока в колесах центробежного типа пока не имеется. Однако лопасти, построенные с использованием такого потока, имеют плавные очертания и обеспечивают довольно высокий к. п. д., что служит основанием широкому распространению этого типа потока для центробежных рабочих колес. [c.36]

Фекальные центробежные насосы — одноступенчатые консольного типа горизонтальные и вертикальные — предназначены для перекачки фекальных и других загрязненных жидкостей с температурой до 100 °С. Подача этих насосов с входным патрубком до 400 мм включительно — от 2 до 1000 л/с, напор — от 8 до 100 м. Насосы с входным патрубком более 400 мм изготовляют по индивидуальным заказам. Рабочие колеса имеют более широкие каналы, чем у других насосов (меньшее количество лопастей). На входе в насос и на отводе устроены люки с герметическими крышками для прочистки входной части и рабочего колеса. [c.25]

Работа центробежных и осевых насосов основана на совершенно отличном и притом общем принципе действия — силовом взаимодействии лопасти с обтекающим ее потоком. Общность процессов передачи механической энергии от рабочего тела к потоку ведет к сходным эксплуатационным свойствам. Различие этих типов насосов заключается в направлении течения в центробежных насосах поток жидкости имеет в области лопастного колеса радиальное направление, и поэтому создаются условия для работы центробежных сил в осевых насосах поток жидкости параллелен оси вращения лопастного колеса. [c.14]

На рис. 242 дан насос типа ЭХМ-20/35, предназначенный для перекачки густых, волокнистых и загрязненных кислот, гидромассы и пульпы с подачей 27—70 л/сек при напоре 10—26 м, и числе оборотов 1450 в минуту. Он применяется в лесобумажной, кинопленочной, текстильной, кожевенной и других отраслях промышленности. В нем применено полуоткрытое центробежное рабочее колесо с винтовыми лопастями. Входные кромки лопастей выполнены острыми для перерезания волокнистых фракций. Все элементы проточной части изготовлены из кислотоупорной стали. [c.350]

Принцип работы центробежных и осевых насосов одинаков и основан на силовом взаимодействии лопатки с обтекающим ее потоком. Эта общность процесса передачи механической энергии от рабочего тела к потоку обусловливает сходство эксплуатационных свойств. Однако имеет место и различие этих типов насосов в центробежных насосах поток жидкости имеет в области лопастного колеса радиальное направление, поэтому создаются условия возникновения центробежных сил в осевых насосах поток жидкости параллелен оси вращения колеса и силовое воздействие на поток жидкости осуществляется лопатками, набегающими под различным углом атаки и проталкивающими жидкость в осевом направлении, сообщая одновременно вращательное движение потоку. Вращательное движение потока в осевом насосе приводит к вихре-образованию, непроизводительной затрате энергии. С целью предотвращения закручивания потока на выходе из лопастей колеса жидкость поступает в направляющий аппарат. [c.13]

В случае центробежного насоса с рабочим колесом открытого типа, т. е. без одной из стенок колеса, как то имеет место в быстроходных насосах, в зазоре между колесами и кожухом вследствие разности давлений появляются вихри, образованию которых сильно способствует наличие у лопастей острых кромок. При увеличении давления на лопасть эти вихри быстро увеличиваются и уносятся потоком. Имеющееся внутри вихря разрежение и вызывает кавитацию. Изучению кавитации в вихрях и на поверхности свободных турбулентных струй посвящено достаточно большое количество исследований [58], [147], [142]. [c.79]

Лопасти, сильно загнутые назад, с выходным углом не более 30° (обычно Ргр = (18-ь 25°) — тонкие, практически непрофилиро-ванные, только входная кромка скруглена, а выходная—скошена (рис. 2.5, б). Рабочие колеса с такими лопастями обычно называют колеса насосного типа ,, поскольку они широко применяются в насосах, а иногда — в последних ступенях центробежных компрессоров и в некоторых типах вентиляторов. [c.30]

Напор, создаваемый центробежным насосом, зависит от типа лопастей рабочего колеса. Большое влияние на создаваемый рабочим колесом теоретический напор оказывает направление струи, выбрасываемой из межлопастного пространства раьочего колеса, характеризующееся углами as и 2. Действительно, как следует из уравнения (14.10), теоретический напор Я,, зависит от угла аг. С помощью того же уравнения можно показать, что Нт зависит и от угла j. Так как с, —иг—с, tg a (см. рис. 92), то [c.195]

Три типа лопастей рабочего колеса. В конструкцйях центробежных машин различных назначений встречаются лопасти, отогнутые назад, радиальные и отогнутые вперед. Лопастный угол как видно- из рлс. ЗД определяет тип лопасти если Р2л>90°, лопасть отогнута вперед при р2л=90° лопасть радиальна и при Р2л<90° лопасть отогнута назад. Во. всех случаях угол Рш на входе меньше 90 . [c.39]

Для центробежных многоступенчатых насосов типа M изменение рабочего режима по кривой Q—Н достигается изменением числа ступеней. У осевых насосов и.зменение рабочего режима 10 крмвой Q—Н осуществляется изменением уг.ма установки, Ю-пастей рабочего колеса насоса. поворотно-лопастных насосов угол установки лопастей рабочего колеса может изменяться либо при остановке насоса, либо на ходу. В этом заключаются большие экономические преимущества поворотно-лопастных насосов. [c.7]

В лаборатории гидромашиностроения ЛПИ при исследовании первых ступеней питательных насосов с высокими кавитационными качествами проводилось изучение влияния указанных геометрических параметров предвключенного колеса на кавитационные характеристики ступени в широком диапазоне подач. Объектом исследования являлась первая ступень питательного насоса быстроходностью ris = 75. Центробежное колесо этой ступени имело расширенный вход и лопасти двойной кривизны (рис. 4.21). С указанным колесом было исследовано несколько вариантов предвключенных колес винтового типа, на одном из которых проводилось изучение влияния густоты решетки lit п утоненйя входной кромки лопастей. Для исследования влияния угла установки лопастей менялась величина шага винтовой линии, так как [c.168]

Быстроходные мешалки. Для этой группы мешалок (1 = (0,25- 0,33)1), = 3- 7 м/с и /г = 100ч-1000 об/мин. Число лопастей в пропеллерных мешалках может быть равно 2—4 (рис. 2.5) и более. Однако наиболее распространены мешалки с тремя лопастями, так как при этом происходит уравновешивание сил, действующих на все лопасти, и уменьшается вибрация вала. Турбинные мешалки могут быть различных конструкций — открытого и закрытого типа, типа центробежного колеса и т. д. Открытая турбинная мешалка, а также турбинная мешалка с наклонными лопастями изображены на рис. 2.6. Пропеллерные мешалки создают осевой поток жидкости, а турбинные — радиальный (при вертикальных лопастях) или одновременно радиальный и осевой потоки (при наклонных лопастях). [c.11]

Обработка экспериментальных данных по визуальному наблюдению кавитации в центробежных, диагональных, осевых шнековых и шнеко-центробежных насосах [13, 23, 33, 77], а также в плоских решетках [59] показала, что основными параметрами, определяющими величину Янач, являются режимный коэф-фн-циент 1 и толщина входных кромок лопаток рабочего колеса. Причем с уменьшением толщины входных кромок лопаток, (при углах атаки потока, отличных от нулевого) значение Лнач увеличивается. На рис. 3.48 приведены экспериментальные коэффициенты кавитации Янач в зависимости от параметра 1 для различных типов насосов с заостренными входными кромками лопаток рабочего колеса. Расположение экспер-иментальных точек показывает, что зависимость Xнiч=f(я ) имеет минимум при <71=1 (натекание потока на лопасти рабочего колеса с нулевым углом атаки). Минимальные значения Хнач на 1 1 близки к 0,3. [c.211]

Турбинные мешалки работают по принципу рабочего колеса центробежного насоса. Различают мешалки с открытыми (рис. 68, а) и закрытыми (рис. 68,6) турбинными колесами, представляющими собой систему радиально расположенных лопастей, которые создают циркуляцию жидкости в реакторе в большей степени, чем пропеллерные, Турбинные мешалки применяют для растворения и суспендирования твердых частиц с массовым содержанием до 80%, растворения и смешения жидкостей. Они могут работать со средами вязкостью до 250 П, Турбинные мешалки открытого типа (рис. 68а) кроме того позволяют работать с системами, содержащими до 60% твердых частиц с размерами до 1,5 мм. Допускаемая вязкость составляет 400П, а скорость вращения рабочего колеса 500—700 об/мин. В отдельных конструкциях угловая скорость достигает 2000 об/мин. Для предотвращения образования воронки при работе мешалки и улучшения перемешивания в аппаратах устанавливают вертикальные перегородки. [c.195]

Турбинные мешалки представляют собой относительно короткие прямые или наклонные лопасти, укрепленные на ступице (рис. III. 12, а и б) или на горизонтальном диске (рис. III. 12, в и г). Лопасти могут быть открытыми или закрытыми. В последнем случае мешалка приближается по конструкции к рабочему колесу центробежного насоса (рис. 111.12,(3 и е). Характер потоков, создаваемых в вертикальном цилиндрическом аппарате пропеллерной и турбинной мешалками иллюстрируется рис. 111. 13. Наряду с образованием радиально-аксиальных потоков мешалки этих типов сообшают жидкости вращательное движение, за счет которого в центре создается зона пониженного давления. В результате в центральной части аппарата возникает воронка, которая при больших частотах вращения может достигнуть мешалки. Чтобы уменьшить вращение жидкости, на корпус аппарата по образующим устанавливают перегородки. Они обеспечивают дополнительную турбулизацию жидкости. [c.217]

Центробежные насосы, используемые для подъема сточных вод. проектируются с учетом обеспечения простоты очистки или ремонта п имеют открытое рабочее колесо для уменьшения опасности засорения насоса. Большинство горизонтальных насосов выполняется с разъемным корпусом, так что одна половина может быть снята для доступа к внутренней части. Для удаления засоривших насос отбросов в его корпусе предусматривают отверстие для прочистки. Частота засорения насоса зависит от типа рабочего колеса, формы корщ са и зазора между ними. Рабочее колесо обычно имеет только две или три лопасти, установленные между двумя параллельными пластинами, так что любой предмет, попадающий в насос, проходит через него. Насосы, перед которыми установлены решетки с прозорами менее 60 мм, должны быть рассчитаны на пропуск примесей диаметром по меньшей мере 75 мм. Незасоряющиеся насосы для перекачки ила могут иметь открытое рабочее колесо, лопасти которого прикреплены к одной пластине. О насосах см. также в пп. 4.8 и 6.5. [c.288]

Наибольшее увеличение кавитационного коэффициента быстроходности удалось достичь в насосах с предвключенным осевым рабочим колесом (рис. 6.3). Перед рабочим колесом центробежного насоса на валу закрепляется колесо осевого типа — шнековый насос, который имеет малое число лопастей [c.157]

Основным рабочим органом вертикального центробежного насоса является консольно расположенное и свободно вращающееся внутри корпуса рабочее колесо одностороннего входа, в котором механическая энергия привода преобразуется в гидравлическую энергию перекачиваемой жвдкости. Рабочее колесо (рис. 3.4) состоит из основного диска со Ступицей и покрывающего диска, которые сбединены лопастями. Лопасти и диски образуют межлопастные канаЛы диффузорного типа, по которым протекает жидкость от центра к периферии. [c.37]

Известно, что при работе центробежной ступени в режимах недогрузки Qj< QonT перед рабочим колесом возникают обратные течения и поток жидкости вращается вокруг оси колеса в сторону вращения последнего. Это, по-видимому, можно объяснить выбросом вращающихся вихрей из колеса в область всасывания или наличием трения жидкости о поверхности колеса, расположенные в области всасывания. В работе [101 ] расчетом установлено, что трение жидкости о внутреннюю торцовую поверхность ведущего диска колеса консольного типа весьма незначительно и не может заметно закрутить набегающий поток. Проведенные автором данной статьи теоретические расчеты, которые подтверждены экспериментально для рабочих колес многоступенчатых насосов с относительно длинной и большого диаметра втулкой, показали, что закрутка потока и в этом случае является незначительной. Таким образом, основным источником закрутки потока перед колесом в режимах недогрузки являются срывающиеся с лопастей вихри. [c.50]

Первая группа рассматривает аэратор по аналогии с рабочим колесом центробежного насоса, используя понятия расхода перекачиваемой жидкости и статического напора, заимствованные из теории гидравлических машин. Наиболее характерными для данной группы методов являются исследования Криста (1964) и В.Н.Журова, которые широко использовали теорию центробежного насоса не только для геометрического построения рабочего органа, но и для определения энергетических параметров механического аэратора дискового типа. По В.Н.Журову, потребляемая мощность N аэратора зависит от расхода перекачиваемой жидкости, плотности р жидкости, периферийной скорости вращения Ур, глубины Нр погружения диска и высоты Ил лопасти следующим образом [c.73]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология