Теоретически возможные схемы ректификации

Теоретически возможные схемы ректификации [c.116]

Одна из возможных схем точного расчета числа теоретических ступеней для процесса бинарной ректификации показана на рис. II 1.10. Сначала из материального баланса определяют расходы дистиллята и кубового остатка. При полной конденсации паров в дефлегматоре должно соблюдаться следующее условие [c.59]

Конденсат после сатуратора 5 п скруббера 7 стекает в сборник 12. Этот сырой продукт содержит 58—60% (масс.) уксусного ангидрида, 28—30% (масс.) уксусной кислоты, 9—10% (масс.) воды, 1--1,2% (масс.) этилидендиацетата, немного ацетальдегида и формальдегида. Ввиду возможности гидролиза ангидрида (особенно при повышенной температуре) в первую очередь осуществляют азеотропную отгонку воды с этилацетатом в колонне 13 с дефлегматором 14 и сепаратором 15. Затем от смесн продуктов в колонне 16 отгоняют этилацетат, возвращаемый на азеотропную отгонку. Уксусную кислоту и уксусный ангидрид получают в чистом виде после дополнительной ректификации, на схеме не изображенной. Выход продуктов 95% от теоретического. [c.409]

При ректификации смесей одним из способов снижения энергозатрат является выбор оптимальной схемы соединения простых колонн [112,174]. Ранее на основе теоретического и расчетного анализа было показано, что сложные колонны превосходят по экономичности системы разделения смеси в простых колоннах [173,180,181, 187, 247,252]. Однако не решен вопрос, какие схемы или комплексы схем в промышленных условиях могут быть наиболее технологичными и экономичными, что не дает возможность выбрать направление усовершенствования известных схем разделения смесей на основе использования сложных колонн. [c.4]

Теоретический вывод о целесообразности рационально распределять величину движущих сил процесса по высоте колонны разделения приводит на практике к ряду возможных схем фракционирования. В главе VII подробно рассмотрены схемы неадиабатической ректификации, новые схемы с обратимым сме- [c.13]

На рис. 1 приводится хроматограмма типичного гидродеалки-лата, полученная на хроматографе типа УХ-1 с применением в качестве стационарной фазы апиезона. Из рис. I видно, что близко-кипящие к бензолу и нафталину компоненты отсутствуют, поэтому выделение этих компонентов возможно обычной ректификацией. Авторами была принята 4-колонная схема разделения продуктов гидродеалкилирования, которая приведена на рис. 2 с указанием количества теоретических тарелок в колоннах и флегмо-вых чисел. На такой системе из гидродеалкилата может быть получен нафталин с температурой плавления 79,6—79,8°С содержанием нелетучего остатка 0,05—0,06% и золы 0,02—0,05%. [c.143]

Принято также выделять алгоритмы, позволяющие проводить расчеты разделения неидеальных смесей, расчеты сложных колонн и их комплексов. На ранних этапах создания общих алгоритмов расчета процесса многокомпонентной ректификации введение различного рода допущений было вполне оправдано, так как основной целью работ являлась разработка методов решения систем уравнений математического описания и обеспечения сходимости итерационных схем решения. В дальнейшем введение учета неидеальности разделяемой смеси и концепции реальной ступени разделения потребовало существенной доработки созданных алгоритмов. При этом часто предпринимались попытки использования уже разработанных алгоритмов, например, основанных на концепции теоретической ступени разделения [202, 212] в решении задач с учетом реальной разделительной способности тарелки [230, 281], определяемой через коэффициент полезного действия (к. п. д. Мэрфри) [230, 281, 130] или к. п. д. испарения [230]. При этом отмечалось, что введение к. п. д. испарения более предпочтительно, чем учет разделительной способности тарелки через к. п. д. Мерфри [230, 281]. В таких алгоритмах обычно принималось допущение постоянства к. п. д. для всех ступеней разделения и относительно всех компонентов разделяемой смеси. Введение таких к. п. д. ступеней разделения приводит к большой вероятности появления на некоторых итерациях расчета отрицательных величин концентраций компонентов, что исключает возможность продолжения расчетов [130]. С целью преодоления таких трудностей обычно использовались либо различные модифицированные определения эффективности ступени разделения [230, 281], либо вводилась коррекция величин к. п. д. в процессе решения. Последнее в свою очередь может являться причиной зависимости получаемого решения от способа задания начальных приближений или даже получений неоднозначного решения задачи [130]. В то же время в результате ряда расчетных и теоретических исследований [130, 132, 183] было показано и подтверждено экспериментально, что эффективности ступеней разделения существенно различны и, кроме того, эффективность каждой ступени различна по отношению к компонентам разделяемой смеси. Возможным выходом из такой ситуации (необходимость учета указанных явлений при обеспечении достаточной устойчивости итерационных схем расчета) может служить прием, основанный на отказе от использования к. п. д. в математическом описании ступени разделения с реализацией прямого расчета, составов фаз, уходящих со ступени разделения [130]. В этом случае учиты- [c.52]

Методы ускорения сходимости итерационных схем расчета процесса многокомпонентной ректификации. Как уже отмечалось, с целью обеспечения возможности решения систем уравнений математического описания и ускорения сходимости итерационных процессов широко используются различные методы, классическим примером которых является метод 0- оррекцни составов [202, 265—268]. Некоторые аспекты использования этого метода уже рассматривались в разделе, посвященном методу независимого определения концентраций. Метод 0-коррекции обеспечивал возможность решения большинства задач рлсчета процесса многокомпоненттнои ректификации до тех пор, пока не были сняты допущения идеальности разделяемой смеси и/или концепции теоретической ступени разделения [ 130, 285]. Попытки расчетов процессов ректификации неидеальных смесей с использованием оригинального 0-метода коррекции во многих случаях не дали удовлетворительных результатов, что привело к необходимости разработки различных модификаций 0-метода [130, 221, 284—287]. Для расчета таких процессов разделения был разработан 0—2 -метод коррекции составов, для кото]рого величины корректирующих коэффициентов определялись как [c.63]

При расчете других схем устанавливалось количество отбираемого воздуха (схема 2) или жидкости испарителя (схемы 3 и 4) таким образом, чтобы условия ректификации в верхней колонне воздухоразделительного аппарата приближались к тем условиям, которые характерны для верхней колонны аппарата, работающего при отборе 15% азота, что характеризуется совпадением общего числа теоретических ректификационных тарелок в верхней колонне во всех рассмотренных случаях. Такая методика расчета является приближенной, хотя в принципе на правильно отображает возможности, характерные для рассмотренных схем. Приближенный характер расчетов обусловлен ТгЯавным образом тем, что в них воздух рассматривается как бинарная смесь азота и кислорода без учета аргона. В какой мере это может повлиять на результаты расчетов, показано в нашей работе, посвященной вопросу о влиянии аргона на ректификацию воздуха [Л. 2], а также в работе Столпера [Л. 3]. [c.148]