Потери давления в насосе

Пример 6-10. Насос подает 19 500 кг/ч 98%-ной серной кислоты (плотность р= 1830 кг/м , вязкость (А = 0,035 н се/с/.и , или 35 спз) со скоростью ш = 1,5 м/сек в реактор, избыточное давление в котором составляет 0,687 бар (0,7 ат). На всасывающей линии насоса имеется один вентиль, на нагнетательной — два колена под углом 90° и вентиль. Длина всасывающего трубопровода / = 2 Л , длина нагнетательного трубопровода /2 = 20 м. Высота подъема жидкости Н = 7 м. Определить потерю давления во всасывающем и нагнетательном трубопроводах и работу, потребляемую насосом. [c.162]

Гидравлический к. п. д. насоса представляет собой отношение полной мощности вытеснения ( а < ) р к сумме этой мощности и мощности потерь давления [c.266]

Кривая Ар на фигуре изображает потерю давления в конденсаторе в метрах водяного столба. Характер изменения ее отличен от характера изменения коэффициента теплопередачи, что указывает на значительное увеличение расхода электроэнергии, необходимой для привода насоса охлаждающей конденсатор воды при увеличении скорости. [c.173]

В комплексной системе подогрева (КСП) в разных резервуарах различный высоковязкий нефтепродукт (мазут, масло), имеющий относительно низкую температуру, через систему подогревателей нагревается мало-вязкой незамерзающей жидкостью с большей температурой (горячим теплоносителем). Основной задачей теплогидравлического расчета в данной работе является определение максимальной потери давления в КСП с целью подбора насоса. [c.144]

Масло нагревается в трубчатой печи и подается в греющую рубашку или трубчатку теплопотребляющего аппарата, где, охлаждаясь, отдает свое тепло нагреваемому сырью. Охлажденное масло забирается циркуляционным насосом и вновь направляется 3 трубчатую печь. Рабочее давление в системе создается насосом, напор которого определяется величиной потерь давления в трубопроводе и в арматуре. Расширительный сосуд, устанавливаемый на всасе насоса, рассчитывается с учетом температурного расширения масла. Объем расширительного сосуда занижать не следует, так как объемное расширение масла весьма значительно и больше объемного расширения воды. Кроме того, следует учесть, что при разогреве системы имеет место сильное пенообразование, вызываемое удалением из масла остатка легких фракций и воды. [c.318]

Точка А пересечения кривой характеристики насоса и сопротивления внешней сети является точкой начала процесса фильтрования. Процесс фильтрования заканчивается в точке В, где суммарные потери давления на преодоление сопротивления осадка и перегородки достигают максимально допустимого значения Ард = 2-10 Па. [c.107]

При подборе насосов или газодувок для транспортирования жидкости или газа через теплообменник возникает задача гидравлического расчета сопротивлений его трубного и межтрубного пространств. Эти сопротивления, определяемые потерями давления на трение и в местных сопротивлениях, зависят от конструкции аппарата. [c.154]

Механический к. п. д. т] = Л/ д/Л и зависит от нагрузки. С уменьшением давления насоса падает, что объясняется увеличением доли механических потерь, которые снижаются менее интенсивно, нежели индикаторная мощность. [c.118]

Поршневые вакуум-насосы отличаются от поршневых компрессоров двойного действия только устройством органов распределения. Вместо клапанов эти- насосы имеют золотник, при помош,и которого производится попеременно всасывание и выпуск газа. При золотниковом распределении объем вредного пространства незначителен и отсутствуют потери давления, связанные с открытием клапанов. [c.236]

Для запуска и достижения заданных расходов и давления насосы, перекачивающие СНГ, заливают жидкостью для создания первичного напора, равного нескольким десяткам паскалей. Весьма важно не превысить сверх допустимой нормы потери давления, неизбежные на входе, так как в результате кавитации жидкости, возникающей при испарении, может остановиться насос. В связи с этим диаметр входного патрубка не должен быть меньше диаметра всасывающего сопла. Кроме того, сетчатый фильтр допускается устанавливать от места подачи жидких СНГ в насос только на расстоянии, равном 10 диаметрам трубопровода. [c.147]

Поверка ТПУ с помощью поверочной установки на базе весов ОГВ с накопительной емкостью и переключателем потока (рис.5.1). Емкость-хранилище предназначена для хранения поверочной жидкости и ее вместимость должна превышать не менее чем в 2,2-2,5 раза максимальную вместимость поверяемой ТПУ. Количество, производительность и напор насосов выбирают с > т етом значений поверочных расходов, потерь давления в гидравлической системе и необходимости поддержания избыточного давления на выходе ТПУ не менее 0,1 МПа. В качестве указателя расхода могут использоваться любые общепромышленные расходомеры. Для регулирования расхода могут применяться или специальные регуляторы расхода, или запорные устройства (задвижки, краны). [c.157]

Поверка ТПУ с помощью поверочной установки на базе весов или мерников с накопительной емкостью и остановкой поршня (рис.5.2). Вместимость емкости-хранилища 6 превышает не менее чем в 2,2-2,5 раза максимальную вместимость поверяемой ТПУ. Количество, производительность и напор насосов выбирают с учетом значений поверочных расходов, потерь давления в гидравлической системе и необходимости поддержания избыточного давления на выходе из ТПУ не менее 0,1 МПа. Накопительная емкость 4, такая же, как и в предыдущей схеме на рис.5.1. [c.161]

Важность определения потери напора (или потери давления Др ) связана с необходимостью расчета затрат энергии, требуемых для компенсации этих потерь и перемещения жидкостей, например, с помощью насосов, компрессоров и т. д. Напомним, что без знания величины /г (или Арп) невозможно применение уравнения Бернулли для реальной жидкости [уравнение (И,52)1. [c.84]

Расплавы полимеров характеризуются очень высокими вязкостями, поэтому неудивительно, что методы создания давления, основанные на использовании величины [V-т], которая пропорциональна вязкости, приобрели большое практическое значение при переработке полимеров. Очевидно, что чем выше вязкость, тем больший градиент давления может быть получен. Таким образом, высокая вязкость расплавов полимеров особенно ценна для создания давления. Устройства для создания давления, или насосы, предназначены для генерации давления (в противовес потере давления при течении по трубам). Эта цель может быть достигнута только при помощи движущейся наружной поверхности, которая соскребает расплав, что приводит к созданию течения, вызываемого трением стенок (разд. 8.13). Характерной чертой этого вязкостного динамического метода создания давления является то, что наружная поверхность движется независимо от движения расплава. Одночервячная экструзия, каландрование и вальцевание иллюстрируют практическое значение этого метода создания давления. [c.305]

Величина р, может быть найдена по диаграмме. Это позволяет вычислить, согласно выражению (4-38), потери давления в насосе [c.286]

Энергия от насоса к гидродвигателю передается жидкостью, перемещаемой под давлением. При этом имеются объемные и гидравлические потери энергии. Объемные потери в насосе и гидродвигателе учитываются в соответствии с выражениями (1.31) и (1.32) частными объемными КПД Т1и. о и т] .о [c.75]

При значительном влиянии сжимаемости, из-за переменности давления на протяжении хода поршня, выделить из состава Л/, величины и Л р затруднительно. Их рассматривают согласно формуле (4-10) совместно, как индикаторные потери Л н. обусловленные утечками и потерями давления. Следовательно, в этом случае при измеренных значениях Л , и может быть получен только сокращенный баланс энергии насоса согласно формуле (4-10). В соответствии с выражениями (4-14) и (4-15) баланс энергии позволяет определить относительное влияние на к. п. д. насоса потерь гидравлического и механического происхождения. [c.287]

Как указывалось, для обратимых гидромашин с малыми внутренними потерями давления (р,,,, => 0), определение величины /V является согласно зависимостям (4-10) и (4-29) средством для приближенного определения мощности Ni, для насоса N, — Л/ —.N , для гидромотора /V,., = /Vr + Л мг- [c.325]

Мощность, потребляемая вспомогательным насосом, учитывается при измерении потребляемой мощности JV . Она редко превышает 1% номинальной мощности гидропередачи, Потери давления в трубопроводах могут при значительной длине труб ощутимо влиять на к п. д. гидропередачи. При этом давление насоса р = ра — [c.363]

Частные КПД насоса и гидродвигателя т) , м и находятся по ( юрмулам (1.38) при известных аначениях вн. м и вд, Из-за низких скоростей течения жидкости гидравлические потери давления в гидродомкрате обычно невелики, поэтому можно принять 1]г. а 1,0. [c.46]

Гидравлические потери в напорной линии привода целесообразно рассчитывать, начиная с элемента (трубопровода или аппарата), ближайшего к насосу, аккумулятору или ресиверу. При этом известной величиной в начале каждого расчета будет давление в начальном сечении участка. Перед первым элементом Ро = Рном " Рат- Для каждого последующего 1 1-го элемента начальное давление получится вычитанием потери давления на предыдущем элементе Ро. +1 = Ро.1 — [c.100]

Расчет гидравлических потерь давления в системе смазки петлевого типа производится аналогичным образом. Так как при большой длине и малом диаметре ответвлений от магистрали к машинам в них могут быть очень большие гидравлические потери, то во избежание слишком высокого давления в системе перед выключением двигателя насоса наиболее удаленные от станции ответвления магистрального трубопровода не следует делать очень длинными, а размеры этих труб необходимо брать примерно равными размеру магистральных труб. [c.163]

Мощность буровых насосов должна быть достаточной для поддержания скорости восходящего потока в самом широком интервале кольцевого пространства на уровне, обеспечивающем эффективный вынос из скважины выбуренной породы. Необходимая гидравлическая мощность насосов почти полностью зависит от условий течения в бурильной колонне и насадках долота. Реологические свойства бурового раствора не влияют на потери давления в насадках долота и лишь в незначительной мере определяют потери давления в бурильных трубах, так как режим течения в них обычно турбулентный. С точки зрения реологии имеются только два возможных пути снижения потерь давления в бурильной колонне. Один — повышение несущей способности бурового раствора, чтобы снизить необходимую подачу насосов. Другой путь — использование полимерного бурового раствора с низким содержанием твердой фазы, обладающего способностью снижать трение, благодаря чему при турбулентном режиме течения потери давления уменьшаются. Второй путь практически осуществим лишь при определенных довольно редко встречающихся в скважине условиях (см. главу 9). [c.224]

Развиваемое насосом давление расходуется на создание перепада рабочего давления через мембрану, преодоление гидравлического сопротивления потоку разделяемого расгвора в аппаратах и потоку фильтрата в дренажах, а также на компенсацию потерь давления на трение и местные сопротивления в трубопроводах и арматуре и подъем раствора на геометрическую разницу высот установки аппаратов и насоса. Последние составляющие в установках обратного осмоса пренебрежимэ малы по сравнению с тремя первыми, поэтому расчеты можно вести по уравнению [c.200]

Задача 111.11. Воду в количестве 2,25лг при 36°С перекачивают по трубопроводу диаметром 38 мм. Линия состоит из горизонтального участка трубы длиной 150 м и вертикального участка длиной 10 м. На линии имеются вентили, общая эквивалентная длина которых равна 200 диаметрам, а также отводы и фиттинги, которым соответствует общая эквивалентная длина, равная 60 диаметрам трубы. В линию включен также теплообменник потеря давления в нем составляет 15000 н/м . Определить мощность, потребляемую насосом, если полный к. п. д. насоса т] = 0,6. Относительная шероховатость стенок трубопровода e/d = 0,005, а вязкость воды ц = 0,65 спз. [c.93]

Поэтому конструкции пластинчатого типа непригодны для высоких давлений. Тем не менее иногда удается уравновесить давление в двух кон-гурях, так что перепад давления в поперечном сечеини пластин при нормальных условиях сравнительно невелик отклонение от проектных параметров при выходе из строя насоса или потере давления [c.23]

Зимой в течение одного месяца движения по всей длине нефтепровода Александровское-Анжеро-Судженск переменного диаметра (1220-1020 мм) 1,1 %-го водного раствора МПАА в объеме 6 сохранялось поршневое вытеснение жидких скоплений и механических примесей из параллельных и резервных ниток переменного сечения, ранее неочищаемых известными способами сокращены потери давления на 0,2 МПа повышена пропускная способность всего нефтепровода без отключения нефтеперекачивающих станций. По истечении наработки насосами нормативного времени (3 года) отобраны пробы пропущенного полномера, показавшие прежние реологические свойства без изменения режима эксплуатации насосов. [c.183]

Из-за потерь давления в линиях трубопроводов, со-единяюш,их насос и гидродвигатель, а также в результате расхода мощности на привод вспомогательного насоса, к, п, д. гидропередачи меньше произведения к. п. д. насоса и гидродвигателя. [c.363]

Приборы для раОоты пол вакуумом (средни.м н высоким) лпл- Жны быть собраны так, чтобы потери давления в них были незначительны п можно было полностью использовать мощность умного насоса. Поэтому в вакуумной системе должно быть 1юз-Можно меньше деталей небольшого сечення (это относится к вакуумным шлангам, кранам с узкими отверстиями, узким насадкам и форштосам, плотно зано,1нен 1Ым ректификационным колонкам и др,). Необходимо обратить особое внимание на то, что [c.43]

При проектировании нефтепровода, предназначенного для перекачки газонасыщенной нефти, число насосных станций определяют так же, как и в случае перекачки дегазированной нефти, с той лишь разницей, что принимают иные значения потерь давления, а также давления, развиваемого насосной станцией. В самом деле потери давления при лерекачке газонасыщенной нефти, определяемые по формуле (4.31) нли (4.39), в общем случае отличны от таковых при перекачке дегазированной нефти. Давление, развиваемое насосной станцией, определяется как разница давлений на входе в нее (принимается равным давлению в начале трубопровода) и на выходе. Давление на выходе из насосов ограничивается прочностью трубопроводов и в сравниваемых перекачках одинаково. Давление же на входе в насосы различно. Если при работе на дегазированной нефти давление, развиваемое насосами, Ар, то при работе на газонасыщенной нефти [c.115]

Подставив уравнения (II) и (13) - (15) в (12), выделив члены, зависящие от перааенной составлящей аффективной площади диафраш в один комплекс X и представив потери давления в параляельшгх ветвях насоса в той форме, в какой они даны в работе [2], поду-чим [c.104]

Как известно, падающий характер таких характеристик (рис. 1.10,д) объясняется наличием внутреннего сопротивления источника и соответственно внутренней потери давления /гд , которая может быть просуммирована с изменением давления на всем участке системы, содержащем данный источник (рис. 1.10,6). В результате Н можно считать постоянной величиной, К тому же для сложных систем изменение характеристики группы п раллельно соединенных насосов по сравнению с падением давления в сети пренебрежимо мало и потому часто вообще может не учитьшаться. Если все-таки падение давления на выходе из источника и в сети соизмеримо, то это легко может быть учтено суммированием коэффициентов внутреннего гидравлического сопротивления источника и соответствующего участка сети (при одинаковых законах гидравлического сопротивления) или введением дополнительного участка со своим законом изменения /г н в зависимости от расхода. [c.31]

Когда поглощение происходит в процессе бурения в условиях полного заполнения ствола скважины после остановки насосов, это означает, что осложнение вызвано незначительным повышением забойного давления из-за гидродинамических потерь давления в кольцевом пространстве. Иными словами, превышает р тас, а рт нет. Когда насосы останавливают, трещина смыкается и твердая фаза бурового раствора перекрывает отверстие. Аналогично, когда Рт близко к р/тс, может произойти временное поглощение из-за импульсов давления при спуске колонны или вследствие возникновения пиковых забойных давлений при возобновлении промывки после спуско-подъ-емных операций. [c.373]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология