Содержание твердой фазы

Кроме активаторов, при процессе карбамидной депарафинизации применяют еще и растворители-разбавители. Введение разбавителей имеет целью снизить вязкость среды, если она оказывается слишком большой вследствие высокого содержания твердой фазы. В качестве разбавителей применяют бензиновые фракции, бензол и ряд полярных растворителей. При депарафинизации маловязких продуктов, таких, как лигроиновые фракции, керосины, удается иногда обойтись без разбавителей. При депарафинизации же масел применение разбавителей обязате.яьно. [c.143]

В. Дилатантные жидкости описываются степенным уравнением (11.4), но при п > 1. Кривая течения приведена на рис. 11.1 (кривая /). У этих жидкостей кажущаяся вязкость г увеличивается с возрастанием градиента скорости. Модель дилатантной жидкости хорошо описывает поведение суспензий с большим содержанием твердой фазы. [c.337]

При проведении процесса депарафинизации в две ступени по фильтрату температуру фильтрации I ступени выбирают так, чтобы при обеих ступенях фильтрации содержание твердой фазы в фильтруемом растворе было примерно одинаковым. При выделении твердой фазы по ступеням толщина образующейся лепешки осадка будет в 2 раза меньшей, чем в предыдущих вариантах депарафинизации, где вся масса твердой фазы выделяется одновременно. Поэтому при двухступенчатой депарафинизации по фильтрату лепешка парафина значительно легче и лучше промывается, что исключает необходимость возврата части основного фильтрата в сырьевой раствор для снижения содержания в нем твердой фазы. [c.193]

Тензор напряжений в дисперсной фазе Хд можно полагать равным нулю лишь в том случае, если частицы взаимодействуют между собой только через посредство сплошной фазы, а непосредственные взаимодействие частиц (столкновения) отсутствуют. Считается, что такая ситуация имеет место при движениях твердых частиц, капель или пузырей в жидкостях. При движении твердых частиц в газе и больших объемных содержаниях твердой фазы через поверхность вьщеленного объема смеси посредством столкновений частиц передается дополнительный импульс, связанный с их хаотическим движением. Этот импульс воспринимается дисперсной фазой. Поэтому тензор напряжений в дисперсной фазе в этом случае можно представить в виде [c.62]

Зависимость структурно-механических свойств катализаторных суспензий от содержания твердой фазы при использовании глуховского каолина [I] и черкасской гидрослюды [II] [c.654]

При охлаждении смеси 3 в точке появляется первый кристаллик состава х - Жидкость, теряя больше компонента В, чем А, обогащается легкоплавким компонентом поэтому температура ее отвердевания понижается, состав жидкой фазы (по кривой ликвидуса) и состав твердой фазы соответственно изменяются (по кривой солидуса). По мере понижения температуры (начиная с /,) охлаждение замедляется, процентное содержание твердой фазы растет (что можно определить по правилу рычага). При 2 отвердевает последняя кайля расплава (состав Хз) с образованием кристаллика состава х после этого происхо- [c.234]

По данным ЯМР высокого разрешения [103], в дисперсиях На- и Ь1-монтмориллонита с содержанием твердой фазы 15% (масс.) свободной воды нет. Все ее молекулы испытывают ориентирующее действие поверхности дисперсных частиц. Следовательно, зная концентрацию дисперсии, удельную поверхность твердой фазы и полагая распределение элементарных силикатных пластин по дисперсии равномерным, можно оценить толщины граничных слоев воды с измененными, по сравнению [c.38]

Рассмотрены закономерности для расчета производительности фильтра, удельного сопротивления осадка, содержания влаги в осадке и содержания твердой фазы в фильтрате. [c.81]

Применительно к барабанным и дисковым вакуум-фильтрам указана возможность нахождения минимального содержания твердой фазы в суспензии с , при котором получается осадок с наименьшей толщиной, допускающей его полное удаление с ткани при этом продолжительность операции фильтрования известна [347]. С учетом зависимости удельного сопротивления осадка от содержания твердой фазы в суспензии получено уравнение для определения Смин- [c.312]

Выбор фильтров. Аппаратурное оформление фильтрования сводится к выбору фильтров, имеющих достаточно высокую производительность и позволяющих получать продукты разделения с заданным влагосодержанием и степенью отмывки осадка, чистотой фильтрата. Выбор типа фильтровального оборудования обусловлен, главным образом, свойствами суспензий и осадков (наряду с требованиями технологии), важнейшими из которых являются содержание твердой фазы в суспензии, средний размер частиц, агрессивность жидкой фазы, вязкость ее, удельное сопротивление, сжимаемость, консистенция и адгезионные свойства осадков. Из технологических факторов на выбор фильтров оказывают влияние качество промывки и влагосодержание осадка, мощность производства, и, как правило, связанная с ней периодичность или непрерывность основных операций, а также температура фильтрования. Немаловажна и стоимость основного и вспомогательного оборудования, используемого при фильтровании. [c.214]

Расход (на нефть) Содержание твердой фазы в суспензии комплекса, % (об.) Температура застывания фракции, °С Температура размягчения (по КиШ) остатка >500 С, °С [c.221]

Площадь фильтрующей поверхности равна 0,15 фильтр занимает площадь 0,93 м , производительность фильтра — 450 кг/сут по сухому осадку при содержании твердой фазы в суспензии менее 50%. [c.82]

При увеличении содержания твердой фазы вязкость суспензии возрастает. [c.80]

Рис. 79. Зависимость диаметра граничного зерна ( з) (кривая 1) и содержания твердой фазы в нижнем сливе (Ста. н) (кривая 2) от соотношения между диаметрами нижнего ( н) и верхнего ( в) сливных патрубков.

Комплекс разлагают путем его нагрева. Для предотвращения забивки трубопроводов содержание твердой фазы в суспензии поддерживают на уровне 17-25% (масс.). [c.114]

Размер зерен в реакторе 1 ступени, мм. . О,5-0,8 Содержание твердой фазы в суспензии, [c.138]

Параметры гидроциклона, X (У с1 в сл п Давление на выходе фугата из гидро-циклова,МПа Производительность по суспензии. т/ч Содержание твердой фазы, % (масс.) [c.155]

Автоматические камерные фильтр-прессы с горизонтальными плитами (ФПАКМ) предназначены для фильтрования суспензий с содержанием твердой фазы от 5 до 600 г/л с частицами размером не более 3 мм при 5—80 С и условии, что суспензия может транспортироваться по трубам диаметром 25 мм. Высокое давление фильтрования (до 15 кгс/см ) позволяет успешно использовать фильтр для разделения суспензий, образующих сжимаемые осадки с высоким гидравлическим сопротивлением. [c.226]

В зависимости от величины объемной концентрации твердой фазы в транспортирующем потоке различают следующие разновидности пневмотранспорта низкой концентрации (объемная концентрация твердой фазы не более 0,05 м /м ) средней концентрации (объемная концентрация твердой фазы не более 0,20 м /м ) и высокой концентрации, когда содержание твердой фазы в потоке превышает 0,20 м /м . Выбор той или иной системы пневмотранспорта для технологической установки обусловлен осуществляемым в ней процессом. [c.368]

Производительность центрифуг обычно характеризуется объемом V жидкости (фугата), удаляемого из барабана в единицу времени, однако при малом содержании твердой фазы в суспензии производительность отстойных центрифуг предпочтительнее определять по объему V суспензии, поступающему в барабан в единицу времени. [c.314]

Следует отметить, что с увеличением отношения н/ в происходит разжижение сгущенной части суспензии. Характерная зависимость диаметра граничного зерна и содержания твердой фазы в нижнем сливе от соотношения с1а/йв показана на рис, 79 [И]. [c.211]

Длительность сушки при таких размерах частиц не превышает нескольких секунд. В распылительной сушилке легко регулировать и изменять состав продуктов при добавлении в исходную суспензию необходимых компонентов или при распылении их одновременно с основным высушиваемым раствором. С другой стороны, следует учитывать, что, если содержание твердой фазы в суспензиях, подаваемых на распылительную сушилку, невелико, то высушенный продукт может быть загрязнен нежелательными примесями, которые в растворенном состоянии находились в жидкой фазе суспензии. Поэтому продукт, высушенный после фильтрования, содержит значительно меньше примесей, особенно, если осадок на фильтрах был подвергнут промывке. Таким образом обезвоживание суспензий без предварительного фильтрования можно рекомендовать только в том случае, если примеси, содержащиеся в растворенном состоянии и при испарении влаги остающиеся в высушенном продукте, не ухудшают качества получаемого катализатора. [c.234]

О —диаметр гидроциклона, см х — содержание твердой фазы в питании, % ц — вязкость жидкости, мн-сек/м (или спэ) Д — диаметр Песковой насадки, см Н — избыточное давление на входе в гидроциклон, ат рт и рж — плотность твердой и жидкой фаз, г/ jn . [c.513]

Содержание твердой фазы в фугате относительно высоко (свыше 3—5%). [c.520]

Пусть С с — количество разделяемой суспензии (в кг), Х1 — весовая доля твердой фазы в суспензии. В результате разделения получается осадок в количестве кг с содержанием твердой фазы ДС2 и влажностью ш = 1 — и жидкость, количество которой равно кг. [c.242]

Кроме того, в тарельчатых сепараторах разделившиеся жидкости больше не соприкасаются и потому не могут вновь смешиваться. Благодаря этому создаются благоприятные условия для осветления жидкостей с малым содержанием твердой фазы (до [c.310]

Вода и другие чистые и слабовязкие жидкости (например. До 2 слабые растворы кислот и щелочей, суспензии с низким содержанием твердой фазы) [c.68]

Жидкости средней вязкости (например, легкие масла, раство- До 1 —1,5 ры солей, суспензии с высоким содержанием твердой фазы) [c.68]

В отечественной промышленности нашел применение разработанный в СССР порошкообразный катализатор К-5 [15]. Он наряду с высокой активностью и избирательностью действия отличается хорошей стабильностью каталитических свойств при длительной работе в условиях высоких переменных температур, а также обладает достаточной механической прочностью на истирание. В СССР разработан промышленный способ получения порошкообразного катализатора К-5 путем распыления суспензии в газовую фазу [16, 17]. Оптимальное содержание твердой фазы (рис. 1) в суспензиях для формования мелкозернистого катализатора рекомендуется устанавливать по пересечению касательных к нижней и верхней ветвям кривых, характеризующих прочность структуры при различном содержании твердой фазы в суспензии [4, 18]. Проведено моделирование промышленных установок большой мощности и построены номограммы для расчета агрегатов (рис. 2). Для производства порошкообразного катализатора целесообразно использовать противоточпые системы, в которых предельная скорость газового потока зависит от заданного среднего размера частиц катализатора. Изучение закономерностей [c.653]

Сепараторы (ООР, УОР) с ручной выгрузкой осадка используют для осветления суспензий с концентрацией твердой фазы менее 1 % при размерах частиц 2-6 мкм в малотоннажных производствах, а также для разделения эмульсий с небольшим содержанием твердой фазы. Для уменьшения времени ручной выгрузки осадка в некоторых случаях предусматривают использование сменных корзин, которые в конце цикла извлекают из ротора вместе с осадком. С той же целью применяют быстроразъомные соединения, механические и гидравлические подъемники и т. д. Привод сепараторов ООР, УОР не отличается от приводов других жидкостных сепараторов. [c.348]

Отмечено, что исследование содержания твердой фазы в фильтрате оказывается очень трудным из-за большого числа действующих факторов. На основании опытов по разделению водной суспензии измельченного кирпича с концентрацией 0,04 кг твердой фазы на 1 кг жидкой фазы при использовании полиамидной ткани из монофиламентных нитей получено уравнение [c.82]

Трубчатые центрифуги ОТР, РТР применяют для осветления суспензий е тонкоизмельченной твердой фазой при размерах частиц 0,5—5 мкм, концентрации около 1 %, а также для обработки трудноразделяемых эмульсий, часто с незначительным содержанием твердой фазы. В этих случаях требуются высокие факторы разделения Fr до 17 ООО (для г сследовательских целей Fr до 60 ООО). Диаметры роторов промышленных центрифуг 80—150 мм, лабораторных — 40—50 мм производительность 0,2—2 м . Центрифуги ОТР, РТР используют в пищевой, медицинской, химической и других отраслях иромышлен ностп. [c.349]

Увеличение центробеишой силы путем уменьшения радиуса вращения и одновременного увеличения скорости вращения заложено в основу конструирования специальных центрифуг. Эти центрифуги, получившие название трубчатых сверхцентрифуг, широко применяются для разделения суспензий с незначительным содержанием твердой фазы, а также для разделения эмульсий. [c.58]

ЧИНН сокращается число столкновений молекул карбамида и н-алканов и выход парафина уменьшается. Нижний предел разбавления ограничен трудностью перекачки густой суспензии комплекса, дизельного топлива и бензина. Так, количество растворителя должно обеспечивать содержание твердой фазы в суспензии 20-265 . На рис.2.16 показано влияние количества разбавителя (бензина) на температуру застывания депарафината. Из рисунка видно, что дизельные топлива из разных нефтей нужно разбавлять разным количеством растворителя, что обусловлено химическим составом топлива. Особенно низкое разбавление требуется для дизельного топлива из соснинской нефти, которое содержит всего 12 н-алканов. [c.71]

Однако при депарафинизации нефтяных продуктов кристаллическим карбамидом требуется высокоэффективное оборудование для отделения комплекса от раствора дизельного топлива в бензине и карбамида от раствора парафина в бензине, кроме того, не допускается попадание в систему комплексообразования воды и содержание твердой фазы в суспензии не должно превышать 75 % (масс.). Для исключения отмеченных выше недостатков и создания новых процессов карбамидной депарафинизации проводятся работы по усовершенствованию существующих процессов. В (J P [711, в Тндии [69] ведутся рабо- [c.157]

Пропеллерные мешалки применяют для перемешивания жидкостей с вязкостью до 40 П. Основной элемент таких мешалок — пропеллер с = 0,25—0,35Да. Окружная скорость вращения достигает 10—20 м/с при угловой скорости до 1000 об/мин. Пропеллер устанавливают на высоте к — ём от дна аппарата. Общая рациональная высота жидкости составляет 4—5 м- При большей высоте на одном валу крепят два или более пропеллера. Пропеллерные мешалки рационально применять для растворения жидкостей, взвешивания твердых частиц при их массовом содержании в жидкости до 50%, взмучивания шламов с частицами размером до 100 мкм и содержанием твердой фазы до 10%, а также интенсификации теплообмена. Во избежание образования застойных зон пропеллерные мешалки не следует устанавливать в аппаратах с плоским днищем. [c.195]

Содержание твердой фазы в различных суспензиях, получаемых в катализаторных производствах, как правило, находится в пределах от 0,5 до 700 г/дм и сказывается, главным образом, на толщине осадка, образующегося за определенное время на поверхности фильтрующей перегородки. В то же время толщина осадка, получаемого за время цикла фильтрования, во многом обусловливает возможность применения того или иного типа фильтра, так как снятие осадка с фильтрующей поверхности для каждой конструкции фильтра возможно лишь при достижении определенной мийимально допустимой толщины [6]. [c.214]

В последние годы УкрНИИхиммаш создан камерный автоматический фильтрпресс — ФПАК (рис. 4-19), предназначенный для фильтрования суспензий с содержанием твердой фазы 10—400 г/л при температурах 5—60° С. ФПАК представляет собой набор фильтрующих плит 2, расположенных горизонтально расстояние меисду ними 25 мм. Верхняя часть фильтрующей плиты покрыта щелевым ситом. В иижней ее части имеется коническое днище, из которого выводится фильтрат. По контуру плиты в нижней части закреплен резиновый замкнутый уплотнительный шланг 1, который может перекрывать щели между плитами. При подаче в шланг воды под избыточным давлением 8—10 ат форма сечения его меняется (см. рис. 4-19, 1а и 16) и он прижимает фильтрующую ткань 3 к плите при этом между плитами образуется камера, в которую подается суспензия. После завершения стадии фильтрования и образования осадка давление воды снимается и шланг сжимается, открывая щель для выхода ткани с осадком. [c.81]