Тепловая мощность анода в ВДП

Подчеркнем, что проведенный выше анализ показал, что основные параметры, определяющие конструкцию и производительность вакуумной дуговой печи тепловая мощность, выделяющаяся на катоде, Рк.т, тепловая мощность, выделяющаяся на аноде. Рт а, весовая скорость плавки О и мощность дуги Рд, пропорциональны рабочему току печи. [c.194]

Ввиду обязательности условия ср.ж 4ов (подстановка пов вместо ср.ж приведет к небольшому завышению расчетной мощности) и тепловой баланс анода (ванны) для условий плавки в гарниссаже примет вид [c.199]

Этот эффект можно было бы объяснить механизмами, предложенными для неполярных кристаллов [10]. Однако, иа наш взгляд, для рассматриваемого здесь случая полярных кристаллов логичнее предположить следующую модель. Если направление полярной оси кристалла совпадает с направлением приложенного поля, то инжектируемые из контакта, служащего катодом, электроны создают приконтактную область, заряженную отрицательно. На контакте, служащем анодом, происходит экстракция носителей. При продолжительном воздействии поля концентрация инжектированных в кристалл через катод носителей растет, что создает контактную разность потенциалов в приконтактной области, уменьшающую проводимость (рис. 3, кривая J, участок ОА). Переключение полярности поля ведет к тому, что контакт, являвшийся катодом, становится анодом, и из него начинается экстракция накопившихся носителей, благодаря чему происходит увеличение выделяемой тепловой мощности или кажущейся проводимости кристалла. Амплитуда изменения выделяемой мощности увеличивается в этом случае вследствие униполярности кристалла (рис. 3, второй участок кривой J). [c.84]

При выделении на аноде мощности 60 вт скорость испарения титана равна 0,2—0,5 мг ч. что соответствует быстроте откачки воздуха 500 л/сек, постоянной в диапазоне от 10- ° до 10- тор. Срок службы насоса до смены анода-испарителя не менее 2000 ч. Использование орбитронного ионизатора позволяет не применять дополнительные пароструйные насосы для откачки инертных газов (см. описание агрегата АВТО-20М в 18). Незначительное выделение тепловой мощности в насосе определяет сравнительно небольшой расход жидкого азота порядка 1,2—1,5 л/ч для охлаждения. [c.81]

Высокая концентрация тепловой мощности на аноде-корпусе является основным фактором, лимитирующим давление запуска дуговых насосов значением 5-7 Па продолжительность горения разряда при этом давлении не должна превышать 1—2 с. Если в качестве анода использо- [c.172]

Решение. На рис. 2.4 показатели попадают в область 5, т. е. для обеспечения нормального теплового режима анода требуется применить жидкостное охлаждение. Однако из того же рисунка следует, что достаточно уменьшить удельную рассеивающую мощность в 1,6 раза и показатели попадают в область 3 (прину- [c.121]

В условиях плавильных и других технологических установок электронные пушки должны генерировать мощность в десятки, сотни и даже тысячи киловатт в непрерывном режиме и при значительных колебаниях вакуума в рабочей камере печи. Поэтому в электронных пушках плавильных установок необходимо добиваться очень малой утечки электронов пучка на анод и лучевод пушки, так как эта утечка сильно влияет на ее тепловой режим и поддержание юстировки. [c.240]

Фирма Лурги (ФРГ) [86, с. 271-281] испытала электролизер с анодом из оксидов металлов, катодом из никеля, стабилизированного керамикой, при температуре 1270 К. Получена плотность тока 1,5 к А/м при напряжении 1 В и 3,5 к А/м при напряжении 1,33 В. Расход энергии, кВт ч/м , составляет электрической - 2,6 низкотемпературного тепла (на испарение воды) -0,6 высокотемпературного (1000°С) тепла в первом случае - 0,5. Расход энергии при плотности тока 3,5 к А/м составил 3,2 электрической и 0,6 кВт ч/м низкопотенциальной тепловой, Блок мощностью 300 Вт испытывался 2500 ч [175, с. 68]. [c.173]

Ванна должна допускать регулирование мощности для поддержания нормального теплового режима. Такое регулирование достигается изменением междуэлектродного расстояния, влекущим за собой изменение напряжения на ванне. Таким образом, или аноды, или катоды в ванне должны быть подвижными. [c.600]

При этом мы ввели упрощающие предположения 1) электроны пробегают свободно всё анодное падение, не обладая начальными скоростями в начале этого пути 2) электроны от анода не отражаются. При стационарном состоянии количество освобождаемой электронами энергии W г.ънo количеству энергии 5, теряемой анодом вследствие излучения и теплопроводности = 8. Определить 5 можно [1713], построив анод, нагреваемый специально подведённым током, и измерив, при какой мощности тока температура нагрева анода при отсутствии разряда та же, что и во время дугового разряда. О равенстве температур при разряде и при постороннем нагреве можно судить, измеряя сопротивление анода путём применения весьма слабых токов, не нарушающих теплового равновесия, или определить эту величину пирометрическими методами. Из равенства [c.522]

Теоретические вопросы, связанные с работой ртутных выпрямителей, это — вопросы о зависимости обратных токов с анода в его нерабочий период и напряжения обратного зажигания от различных условий, в том числе от материала анодов, вопросы теплового баланса различных частей выпрямителя и вопрос о разрыве дуги при больших токах. Разрыв дуги, ограничивающий мощность, на которую удаётся построить выпрямитель, и приводящий к нежелательным последствиям в цепи — перенапряжения при резком разрыве последней, — происходит из-за полной ионизации паров ртути (ионизация всех наличных атомов в данном элементе объёма). Полная ионизация препятствует дальнейшему развитию тока, которое требуется условиями внешней цепи, и ток прерывается. [c.694]

При электролизе с поддержанием постоянной плотности тока по мере увеличения толщины пленки возрастают напряжение на ванне, мощность затрачиваемого тока и, как следствие этого,— количество выделяемой джоулевой теплоты. Уменьшить последнее можно, ведя электролиз в режиме постоянной или падающей мощности. Оксидирование по режиму постоянной мощности начинают при высокой плотности тока и поддерживают стабильное значение мощности, контролируя ее по ваттметру. Плотность тока при этом довольно быстро снижается, а напряжение возрастает. При использовании режима падающей мощности начальную плотность тока также устанавливают весьма высокой, после чего допускают самопроизвольное изменение всех электрических параметров — силы тока, напряжения, мощности. В обоих указанных случаях электролиз проходит с меньшим выделением джоулевой теплоты по сравнению с обычным режимом и, как следствие этого,— с меньшим нагреванием электролита и анода. Благоприятное влияние режимов постоянной и падающей мощности на тепловой баланс процесса оксидирования делает возможным формирование оксидных пленок большой толщины без глубокого охлаждения электролита. Так, при температуре сернокислого электролита 10—20 °С, интенсивном перемешивании, начальной плотности тока 12—18 А/дм , постоянной мощности 250—400 Вт/дм получены покрытия толщиною 70—100 мкм. Их микротвердость достигала 4000—4500 МПа, пробивное напряжение — 700—800 В. При использовании режима падающей мощности устанавливали начальную плотность тока 15—18 А/дм , напряжение на ванне за 30—40 мин повышалось до 50—60 В. В этих условиях можно получить оксидные покрытия толщиною от 50 до 100 мкм, в зависимости от состава обрабатываемого сплава их микротвердость составляла 3000—4500 МПа. [c.243]

Стабилизация разряда стенками разрядной камеры. Последний способ стабилизации разряда в тепловых генераторах плазмы состоит в стабилизации стенками (рис. П.З). Дуга устанавливается между катодом и анодом, положение которого фиксируется. Между электродами помещается несколько цилиндрических водоохлаждаемых электрически изолированных от электродов вставок. Так фиксируется положение конца дуги. Описанная ситуация отличается от той, которая возникает при газовой стабилизации дуги, показанной на рис. П.2, когда ничего не делается для фиксации положения конца дуги в сопловом электроде. В канале заданного диаметра можно найти такую точку 2 на его оси, в которой вкладываемая мощность на единицу длины канала полностью передается [c.28]

Для тепловых батарей характерна высокая удельная мощность, достигающая 600 Вт/кг, однако их удельная энергия невелика (8—30 Вт-ч/кг). Это связано с невысокими коэффициентами использования активных масс и прежде всего кальциевого анода. Дальнейшее улучшение удельных характеристик связывают с применением в тепловых батареях электродной пары литий—диоксид железа. По данным фирмы MSA, в этом случае удается увеличить плотность тока при разряде почти до 20 кА/м и соответственно повысить удельную мощность до 1500 Вт/кг в оптимальных условиях разрядного режима достигнута удельная энергия 100 Вт-ч/кг. [c.148]

Рассмотрим теперь энергетический баланс слитка (анода) при илавках на слиток и в гарниссаж. Выше было показано, что доля мощности, выделяющаяся на аноде, практически постоянна и не зависит от абсолютного значения мощности печи. С другой стороны, тепловые потери ванны (анода) определяются перегревом зеркала ванны над температурой плавления. Так как мощность, выделяющаяся на аноде, затрачивается на дополнительный перегрев л<идкого металла, поступающего с электрода (катода), и компенсацию тепловых потерь ванны, которые, как выяснилось в процессе исследований, ири данных размерах печи и их соотношениях мало зависят от мощности, рост абсолютного значения мощности, выделяющейся на аноде, должен сопровождаться ростом температуры поверхности зеркала ванны. В связи с этим данные о величине пов, приведенные в табл. 7-2, следует рассматривать как примерные. [c.197]

Петерс и Мантелл установили также, что относительные количества тепла, выделяемого на ка годе и подложке, зависели от концентрации кислорода. При более высоки.х концентрациях кислорода на аноде выделялось большее количество тепловой энергии, чем га катоде. В зависимости от условий распыления от 35 до 60% полной подводимой к системе энергии не выделялось ни на одном из электродов, а шло, по-видимому, на разогрев распыляюш,его газа. В присутствии кислорода относительное количество тепла, рассеиваемого н > аноде, при повышении полной прикладываемой мощности, также несколько увеличивалось. Все эти данные согласуются с моделью, согласно которой образующиеся на катоде отрицательные ионы ускоряются в катодном темном пространстве, проходят область отрицательного свечения и, обладая значительной энергией, бомбардируют анод и подложку. [c.439]

Все узлы электролизера остаются неизменными, изменяются лишь их размеры, а следовательно, размеры и мощность электролизера. При этом тепловые потери уменьшаются с по-вьниением мощности и размеров электролизеров. Они пропорциональны корню квадратному из площади анода, т. е. [c.155]

Потребляемую из сети мощность Р измеряли трехфазным киловаттметром (класс 1,5) мощность от выпрямителя - амперметром типа М-1108 (класс 0,2) и киловольтметром типа С-% (класс 1,5 о поправками 0,5) мощность, рассеиваемую на аноде, Р определяли калориметрически (термометры с ценой деления 0,1°С, ротаметр типа РС-7 со специально протарированным узким диапазоном расходов воды ошибка менее 1%). Колебательную мощность определяли по разности Рд - Рд = Мощность плазменной струи Р , также измеряли калориметрически. Полная мощность высокочастотного разряда Рр равна сумме мощности плазменной струи Р ., мощности излучения ВЧ разряда и мощности потерь в стенке кварцевой трубки. Мощность излучения измеряли термоэлектрическим актинометром. В зависимости от рода плазнообразующего газа она меняется в пределах -10ЦЬ от мощности ВЧ разряда. Тепловые потери через стенки кварцевой трубки, охлаждаемой газом, составляли менее 1% от мощности ВЧ разряда. Таким образом, в описываемом опыте измеряли непосредственно мощность от сети Р, нощность от выпрямителя Р , мощность накала генераторной лампы и тиратронов Рц, мощность, рассеиваемую на аноде Рд, нощность плазменной струи Р р и мощность излучения, [c.41]

Вьшускаемые в настоящее время отечественные разрядные насосы включают несколько промышленных серий. Важнейшая конструктивная особенность насосов самой ранней из них - серии НМДО (насосы магниторазрядные диодные охлаждаемые) - применение перфорированных катодов и водяное охлаждение анода. Это дает примерно двукратное увеличение быстроты действия по инертным газам, уменьшает локальный разогрев электродов, сопутствующее ему повышенное тепловое газовьщеление и позволяет заметно увеличить мощность, рассеивае- [c.201]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология